HG-220/9.8—HM11型锅炉水冷壁过热胀粗原因分析

前言富拉尔基热电厂8号炉系哈尔滨锅炉厂生产的HG－220／9．8－HM11型煤粉炉，该炉为单汽包，自然循环锅炉，呈Ⅱ型布置；燃烧室呈正方形，炉膛截面积为7570mm×7570mm，主要技术参数如下：主蒸汽流量220（t／h）汽包工作压力11．28（MPa）过热蒸汽压力9．sl（MPa）过热蒸汽温度540（C）排烟温度158（C）锅炉效率89．76（％）锅炉燃煤量49．l（t／h）锅炉采用4组直流燃烧器，四角切向布置，设计假想切圆直径为di800。每组燃烧器有4个H次风喷口，3个一次风喷口，而且一二次风喷口相间布置。该炉于1992年12月投产以来，运行状况一直不稳…     

燃烧霍林河褐煤情况介绍

通辽发电总厂现有两台锅炉是哈锅七六年至七九年期间的产品,型号为HG—670/140—6型带一次中间再热的固态排渣煤粉炉,是东北地区的通用褐煤炉型,主要设计参数为:蒸发量670t/h;过热蒸汽压力140Kg/cm~2;过热蒸汽温度540℃;再热蒸汽流量579t/h;再热蒸汽入口压力27.5Kg/cm~2;再热蒸汽出口压力25.5Kg/cm~2;再热蒸汽入口温度323℃;再热蒸汽出口温度540℃;给水温度240℃;排烟温度167℃;锅炉热效率90.306％;计算燃料消耗量185.6t/h;炉膛容积热负荷111.8×10~3kcal/m~3h,炉膛截面热负荷3.13×10~6kcal/m~3h;炉膛出口过剩空气系数1.2;炉膛出口烟气温度1036℃。     

淮沪煤电有限公司田集发电厂1号锅炉末级过热器管泄漏失效分析

1 概述 淮沪煤电有限公司田集发电厂1号锅炉为上海锅炉厂有限公司引进美国ALSTOM技术生产的单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧、平衡通风、全钢架悬吊结构、Ⅱ型露天布置、固态排渣超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉,型号为SG-1913／25．42-M967,蒸汽压力25．4MPa／4．35MPa,蒸汽温度571℃／569℃。锅炉末级过热器共计82排,布置于水平烟道中,为逆流布置,每排受热面由12根管子组成（图1）。     

三次风反切消除炉膛出口烟温偏差试验研究

在湘潭电厂B厂1025t/h锅炉上进行了三次风反切消除切圆燃烧锅炉炉膛出口左右烟温偏差的冷态试验、热态试验及数值模拟研究,较系统地分析论证了三次风反切消除切圆燃烧锅炉炉膛出口左右烟温偏差的作用     

柳州电厂670t／h锅炉主,再热蒸汽温度偏低原因分析

针对柳州电厂１号锅炉（６７０ｔ／ｈ）主、再热蒸汽温度偏低的问题,与有关单位通过科学的分析手段（模拟实际运行情况、校核热力计算、仿真模拟计算）分析汽温偏低的原因,从而提出了切实可行的改进方案：采用炉膛上部敷设隔热层、减少炉膛吸热量提高炉膛出口烟温的办法解决了武汉锅炉厂生产的６７０ｔ／ｈ锅炉在柳州电厂运行中主蒸汽、再热蒸汽温度长期偏低的问题。     

超高参数二次再热循环流化床锅炉技术可行性分析

本文通过对比煤粉（PC）锅炉与循环流化床（CFB）锅炉在蒸汽参数、受热面布置、调节手段等方面的不同,发现CFB锅炉燃烧特点适合采用超高参数的二次再热技术。研究结果表明:CFB锅炉炉膛内受热面传热温压低于PC锅炉,但由于CFB锅炉炉膛内存在大量的循环物料,其高温受热面的传热系数和热负荷都高于PC锅炉;CFB锅炉炉膛燃烧均匀,其高温级受热面的汽温偏差、壁温偏差能得到很好的控制;CFB锅炉二次再热的布置方式更灵活,可以将二次再热器布置在尾部双烟道或外置床中,而且,在CFB外回路中可以布置蒸发过热器和再热器等多种受热面,这样可使炉膛高度明显降低,从而使CFB锅炉的成本降低;CFB锅炉调节手段更加灵活,在运行过程中可以通过调整炉膛内部颗粒质量浓度,再结合烟气再循环和流态重构技术对炉膛内高温受热面的热负荷和蒸汽温度进行调节。     

重力式热管在电厂煤粉锅炉空气预热器上的应用

一、前言成都热电厂5号锅炉系波兰生产的 OP-130型固态排渣煤粉炉,设备的主要参数如下:蒸发量:130t/h;饱和蒸汽压力:10.79MPa;过热蒸汽压力:0.81MPa;过热蒸汽温度:510℃;给水温度:215℃;排烟温度:148℃;锅炉效率:87%。锅炉的燃烧系统为正四角热风送粉分散一次风布置燃烧系统,有12台叶轮给粉机供粉,现配有 DTM287/470型、250/390型磨煤机各1台,中间储粉仓制粉系统,乏气以三次风形式送到燃烧器上部进入炉膛。炉尾部受热面布置     

关于炉膛出口烟温偏差的数值研究

以鸡西热电有限责任公司2号锅炉在168h试运过程中出现的左右两侧蒸汽温度特别是再热蒸汽温度偏差大的问题为研究对象，通过锅炉冷态模化试验和数值模拟发现，三次风的不同投入方式及三次风标高是影响该型锅炉炉膛出口烟温偏差的主要原因。结合冷态模化试验和数值分析结果，提出了合理的三次风改造方案。     

锅炉微量喷水减温器损坏原因及处理方法

1 引 言 再热蒸汽温度在运行中受到锅炉负荷、燃料性质、给水温度、炉膛过剩空气系数、炉膛出口烟温等多种因素的影响而发生波动。而对于1 025 t/h大型锅炉应具有更大的运行机动性，以满足负荷变化要求。由于对汽温的要求更高，这就需要对汽温有可靠的调节手段。通常蒸汽温度的调节方法有两种：烟气侧的调节和蒸汽侧的调节。蒸汽侧的调节是通过改变蒸汽热焓来调节汽温，主要采用喷水进行调节。再热蒸汽的喷水水源一般来自给水泵中间抽头，其压力大于8.2 MPa。本次缺陷发生在微量喷水接往低温再热器出口与高温再热器入口间的连接管道上…     

D型炉过热器固定装置的结构特点与改进措施

1 D型炉主要性能及过热器固定装置支承梁的结构特点 1.1 D型炉主要汽水参数 额定蒸发量220 t/h;过热蒸汽出口压力(表压)11.66 MPa;过热蒸汽出口温度525 ℃;给水温度148 ℃。 D型炉工质测吸热量为612.1 MJ/h,220 t/h发电锅炉的工质测吸热量为561.3 MJ/h。可以看出,D型锅炉工质侧的吸热量比220 t/h发电锅炉大约多10%,但锅炉本身结构尺寸要远远小于220 t/h发电锅炉。 1.2 过热器系统 由于D型锅炉过热蒸汽温度一般较低,过热器出口蒸汽温度为525 ℃,且烟温水平较高,温差大,换热能力强,故一般只布置2级过热器受热面。另外,其低温过热器有2…     

负荷分配对流化床-煤粉复合燃烧锅炉热力特性的影响

针对树皮流化床－煤粉复合燃烧锅炉的特点,提出了流化床按基本蒸汽负荷设计的思路。以７５ｔ／ｈ树皮流化床－煤粉复合燃烧锅炉为例,预测了总蒸汽负荷一定条件下,燃树皮产汽负荷与燃煤产汽负荷变化时锅炉的热力特性。计算表明,随着燃树皮产汽负荷的增加,煤粉炉膛的绝热燃烧温度和流化床温度降低;而炉膛出口烟温、排烟温度、空气预热器出口风温和高温风风量、减温水量等热力参数升高,但变化幅度不大,证明了前述设计思路的可行性。在一定的基本蒸汽负荷下,燃树皮产汽负荷的上限值可根据流化床中树皮的稳定燃烧温度和减温系统的工作能力来确定。     

锅炉炉膛上部容积热负荷与煤粉锅炉烟温偏差的关系

针对大型四角切向燃煤锅炉炉膛出口烟温偏差问题,本文首次提出锅炉炉膛上部容积热负荷概念,在系统分析及可靠的运行数据基础上,相对600MW、300MW、200MW机组锅炉,分别给出了炉膛上部容积热强度的上限值,即0.85×106kJ/3h、0.95×106kJ/m3h、1.05×106kJ/m3h.并依此概念提出了减小大容量煤粉锅炉烟温偏差的一些措施,如三次风直接下移、上层(组)燃烧器下倾、停运或少运行最上层一次风喷嘴等,锅炉改造实践证明,都是一些有效的方法.     

410t/h煤粉炉低负荷稳燃节能油枪的配置与应用

我厂“七五”期间煤代油工程安装的一台410t/h煤粉炉系武汉锅炉厂1988年设计制造,WGZ410/110-11型,额定蒸发量410t/h,过热蒸汽压力9.806MPa,过热蒸汽温度540℃,热风温度340℃,排烟温度150℃,锅炉效率90%。锅炉按淮南烟煤设计,采用热风送粉钢球磨煤机中间贮仓式制粉系统,一炉两磨。炉膛断面为10320×9040mm,接近正方形。锅炉燃烧器采用直流煤粉燃烧器,四角布置,选用角置式直流煤粉燃烧器有利于锅炉燃烧稳定,对变换煤种的适应性较好,是我国大型煤粉炉设计广泛采用的布置形式。煤粉炉配置的燃烧器是典型的烟煤型结构。三次风置于燃烧器上方,以下为2-1-2-1-2-1-2间隔布置二次风与一次风。每个角燃烧器均设置两根点火油枪,兼作锅炉低负荷稳燃用。两根油枪分别安置在中上二次风     

塔式直流锅炉再热汽温偏低调整试验及优化策略研究

针对某超临界塔式直流锅炉中、低负荷再热汽温偏低的问题,通过低负荷再热汽温调整试验,以及当前中、低负荷再热汽温低的原因分析,提出了低负荷稳燃燃烧器改造、受热面改造以及锅炉运行优化等联合治理整体方案。整体方案实施后,锅炉中、低负荷下的再热汽温明显提高,40%BRL下锅炉再热蒸汽出口温度由537.9 ℃提升至563.9 ℃,50%BRL下,锅炉再热蒸汽出口温度由537.9 ℃提升至559.4 ℃,这两种负荷下机组供电煤耗分别降低1.64、1.36 g/(kW·h),合计每年节约锅炉燃料成本约125万元。在锅炉深度调峰负荷（30%BRL）下,再热蒸汽出口温度可由541.6 ℃提升至560.9 ℃,提升幅度为19.3 ℃;过热蒸汽出口温度可由560.8 ℃提升至571.9 ℃,提升幅度为11.1 ℃。     

UG-130/3.82-M_4型锅炉结焦及爆管原因分析

哈尔滨气化厂2号炉系无锡锅炉厂生产的UG—130／3．82－M4型煤粉炉。采用单汽包、自然循环、燃烧器四角布置、切圆燃烧方式。制粉系统为中间储仓式，配置2台290／470钢球磨煤机，采用热风送粉系统。该炉自1992年投产以来，经常发生燃烧器烧损、燃烧器区域结焦及三次风区域爆管等现象。经过燃烧系统的试验测试，查出了锅炉结焦及爆管的原因。1锅炉主要设计参数及燃料特性额定蒸发量130（t／h）额定蒸汽压力3．82（MPa）额定蒸汽温度450（℃）汽水温度150（C）排烟温度153（℃）锅炉效率88．87（％）2结焦及爆管原因分析21进松风温过高根据…     

进口大型锅炉省煤器查漏新方法

1锅炉概况沙角发电总厂C厂装有3X660MW发电机组，配ABKCE公司生产的四角燃煤型亚临界压力中间一次再热燃煤锅炉。设计煤种为神府东胜烟煤。锅炉主要参数（BMCR）为：主蒸汽流量2100t／h，主蒸汽压力18．2MPa，主蒸汽温度540℃，再热蒸汽压力3．93MPa，再热蒸汽温度542．7℃，省煤器进口压力22MPa，省煤器出口温度368t。省煤器为顺列水平布置，分上、中、下三层，中间无联箱，由191fi］、每列3条管圈组成省煤器管系。管子规格为十50．8X5．16，材料为SA178C（美国ASME标准，相当于我国20g钢管）。2省煤器爆管情况简介第一次是1995…     

2008t/h四角切圆燃烧锅炉炉膛出口烟温偏差的试验研究

针对某电厂2008t／h锅炉炉膛出口烟温偏差过大(达132℃)问题，在4个不同二次风反切角度下，对炉内空气动力特性、炉膛出口气流残余旋转和水平烟道内的烟速分布进行了冷态试验和数值模拟研究，并对影响烟温偏差的假想切圆直径、炉膛高度、燃烧器结构与摆角等因素进行了系统分析。结果表明：合理的二次风反切角度，可有效地抑制和削弱炉膛出口的烟速和烟温偏差，且燃烧器上摆一定角度有利于成小炉膛出口的烟温偏差。     

一起锅炉过热汽温超温事故的分析与处理

中山发电厂A厂125．MW机组锅炉为420t／h超高压燃油炉,采用四角切向燃烧,设置1层轻油枪、4层机械雾化内回油渣油枪。空气预热器为管式,炉膛上部布置有前屏过热器和后屏过热器,炉膛出口布置有对流过热器。过热汽温额定值为535℃,主要通过Ⅰ、Ⅱ级减温水进行调节。     

660MW超超临界机组锅炉燃烧热力特性分析

以布连电厂660 MW超超临界机组锅炉燃烧系统为研究对象,结合锅炉燃用煤质易结焦特性及锅炉结构特点,分析炉膛热负荷分布规律、烟温偏差、锅炉热效率、NOx排放等特性。通过分析表明,660 MW超超临界机组锅炉容积热负荷为75.7 kW/m3,炉膛出口烟温偏差平均为19.6℃,偏差系数1.03,锅炉热效率达到94.93%,NOx排放质量浓度261 mg/m3,指标远优于同容量、同燃烧方式的亚临界机组锅炉,充分显示了超超临界机组锅炉燃煤发电技术的优势。     

四角切圆燃烧锅炉主、再热蒸汽汽温偏差和管壁超温的分析及处理

对A电厂660 MW机组和B电厂680 MW机组四角切圆燃烧锅炉采用调整燃尽风水平摆角方法解决锅炉主、再热蒸汽温度偏差和管壁超温的措施进行试验.结果表明,调整燃尽风水平摆角改变了燃尽风的切圆大小,进而改变了烟气流在出炉膛时的流场分布.A电厂6号机组和B电厂5号机组调整AA风摆角后,两侧主蒸汽温度差消除,过热器壁温降低,且不再超温.