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通过分析氦氖激光器加速寿命试验中电源性能的要求,设计了一款平均电流控制模式的氦氖激光高压电源,并对电压电流双环控制进行了论述.实验表明,该电源高压输出可达5~6 kV,用以提供氦氖激光管的击穿电压;电源正常工作电压为1.8~2.5 kV,可使氦氖激光管正常工作.在10 mA的电流水平下,激光管持续工作,电流误差很小,电流稳定性比较高,并且能够实现自动稳流,这在激光管加速寿命实验中有重要意义. 相似文献
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《电力电子技术》2020,(7)
研究设计一款基于Buck电路的高压大电流压电陶瓷驱动电源。介绍了该驱动电源的设计方案、主要功能、硬件电路、控制软件以及实验结果。该驱动电源通过Buck并联电路,电流反馈调节输出电压电流。输入信号经巴特沃斯滤波器进行最大限度还原,通过归一化算法将计算结果写回寄存器控制电路。当等效电容5μF压电陶瓷为负载时,在5 Hz~2 kHz正弦信号输入,直流电压1 kV输入条件下,该驱动电源输出驱动电压峰值最高为900 V,输出电流峰值最大为6 A,并且增益可变。实验结果表明,该驱动电源具有高电压大电流的驱动性能,动态性能良好,转换效率高达90%以上,满足压电陶瓷驱动电源的要求。 相似文献
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故障现象:该机是在一次收看的过程中,行输出变压器绕组间击穿,对外壳固定支架放电打火,将ABL亮度限制电路R314、R224电阻烧断,D203二极管击穿,将上述故障元件更换后,开机图、声正常,但是一插拔天线或有干扰信号时,出现“自动停机”的现象。停机后,电源红色指示灯亮。检修:首先检测主电源输出140V工作电压正常,“行管”集电极有140V电压,说明行振荡驱动信号没有,行输出停止工作。测量TA8659AN"#!脚电压为1.2V左右(正常时为0.2V),判断是高压保护。过压检测信号是从行输出变压器$%脚输出的,关机检查过压保护电路:D304、C322、R321、R31… 相似文献
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测得稳压电源输出电压达17V,比正常输出电压高5V。测稳压源调整管输入电压为19.5V。判断调整管DD03已击穿。更换该管故障排除,光栅、图像恢复正常。分析:稳压电路调整管击穿,使输出直流电压升高 相似文献
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4.为适应宽电源(AC90~270V),增加了一路正反馈电路——恒流激励电路该电路由开关变压器T803⑨~⑦绕组、⑦~⑧绕组、射级跟随器VQ820、R822、R823、VD828等组成。该电路具有双重作用:一是当输入交流市电较高时,T803⑨~⑦绕组⑨端输入脉冲电压增高,当高于VD828的齐纳击穿电压时,VD828击穿导通,使VQ820基极电压被钳位在VD828稳压值(7.5V)上,致使其集电极电流保持恒定不变,为开关管VQ83提供恒定的激励电流,增加了输出电压的稳定性;二是当AC输入电压低于160V以下时,开关变压器T803⑨~⑦端正反馈绕组⑨端输出脉冲电压幅度低于 相似文献
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目前,等离子体激励电源通常以工频交流电作为供电输入,并且体积较大,与便携式等离子体发生装置不匹配,限制了等离子体技术的应用与推广。以此为研究背景,开展了便携式介质阻挡放电电源的设计与研究。该电源重量为200 g,体积为102 mm×57 mm×30 mm。电源主电路采用ZVS双管自激电路。通过电路仿真软件辅助设计主电路,并进行了实验测试。结果表明,当电源输入电压为3 ~12 V时,输出电压可达2 ~ 5 kV、输出频率可在20 ~ 30 kHz范围内变化,最大输出功率为60 W,功率重量比为300 W/kg,高于目前商品化高频高压等离子体电源。采用设计的电源能够成功激发沿面型介质阻挡放电(SDBD)等离子体发生器和悬浮电极介质阻挡放电(FE-DBD)柔性等离子体发生器产生冷等离子体,并对相关特性进行了实验研究,满足了大气压开放条件下空气介质阻挡放电工作电压2 ~ 20 kV、工作频率50 Hz ~ 1 MHz的要求,为介质阻挡放电电源的便携性提供了良好的技术支撑。 相似文献
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为提高放电功率、产生大面积等离子体,设计了一种高重复频率纳秒脉冲电源,其基本原理是采用高压截断法产生高压脉冲.选用通断速度较快的碳化硅(SiC)金属氧化物半导体场效应晶体管(MOSFET)产生纳秒级截断,进而可以大幅提高输出脉冲的重复频率;使用8个串联的MOSFET同步工作,以提高输出电压幅值.测试结果表明,该电源输出脉冲的电压幅值可达10 kV,脉冲上升沿约为12 ns,半高宽约为750 ns.负载为5 kΩ无感电阻时,连续运行重复频率可达100 kHz,爆发模式下重复频率可达1 MHz.电源带载能力较强,未击穿时输出电压脉冲波形基本不随电极负载发生改变.该电源可长期稳定工作,产生较大面积等离子体,满足了高重复频率纳秒脉冲放电的需求. 相似文献
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简述了一起500 kV电容式电压互感器(CVT)电容分压器元件击穿导致二次电压偏低故障发生的过程,结合CVT结构和工作原理对其进行了分析,并对电容器进行解剖,发现电容分压器元件被击穿,从而电容升高、二次输出电压降低.通过对CVT的现场更换,消除故障,电压信号显示正常. 相似文献
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多输出直流稳压源设计与实现 总被引:1,自引:0,他引:1
直流稳压源在日常生活和教学实验环节中有着非常广泛的应用。多输出直流稳压源以其输出范围可调的优点,成为直流电源设计的热点。为了设计一个便携实用的多输出直流稳压源,利用我国市电电压作为输入,经过变压、整流和滤波,再利用电压转换芯片分别产生±5、±12以及可调的-12~+12V的输出电压,多路可以同时工作,每路的最大输出电流为1.5A。与同类产品相比,本设计结构简单,层次清晰,能够满足对同一种直流电源不同的输出要求。 相似文献
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大功率行波管测试设备高压电源的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了一种适用于大功率行波管测试设备的高压电源系统设计方案。采用模块化的设计方法,阴极电源模块和各收集极电源模块功能独立,便于功率扩展。单电源模块可实现输出电压-1~-25 kV,输出电流0~500 mA,输出功率5 kW。详细阐述了零电压多谐振软开关条件下,4种工作模式的谐振过程和能量传递。提出了闭环稳压的间歇控制策略,减小了电源在轻载或空载条件下的开关损耗。最后给出不同工况下电源的主要工作波形,证明该设计方案的正确性和有效性。 相似文献
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针对脉冲等离子体推力器(pulsed plasma thruster,PPT)高压储能电容充电技术,研究了LCC谐振变换器的输出特性。为了满足充电电源需要足够大恒流输出能力的需求,分析了LCC谐振变换器在电流断续模式下的工作原理,并着重解析了双脉冲输出的工作模式,将电流输出能力最大化。为了优化充电电源的效率,研究了变换器的软开关实现条件,特别是在谐振槽能量回馈阶段采用同步整流技术,显著降低了功率管损耗。为了使充电电源具有较高的电压精度,在恒压工作阶段采用了软开关滞环Burst控制策略。最后,搭建了一台输入电压28 V、输出电压2 kV、最大输出功率400 W的实验样机,通过实验证明了所提方案的有效性和可行性。 相似文献
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死区时间控制在等离子体电源中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
死区时间选择的不合理会使逆变器件产生过高的浪涌电压和电流甚至损坏。针对这一问题提出了动态的零电压延迟控制技术,它监测输入供电电压和负载电流,当逆变器功率管达到期望的零电压开关(zero voltage switching,ZVS)条件时,控制功率开关管,使变换器几乎在整个工作条件下都能实现ZVS,而不需考虑输入电压、输出负载和元器件的容差,实现最佳的导通延迟时间。应用该技术的等离子体高频高压电源在纺织材料中的实际应用结果表明:该技术在进一步提高了电源效率的同时,减小了因不合理的死区时间带来的过高的浪涌电压和电流,改善了纺织材料表面改性涂层的性能。 相似文献
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利用电路谐振产生高频高幅值的正弦波电压的介质阻挡放电电源,通过调整电源的逆变电路的直流输入电压,同时逆变电路开关频率跟踪电路谐振频率,可以实现介质阻挡放电负载功率的近似线性调整。研究表明,随着逆变器直流输入电压的增加,负载放电电流逐渐增大,负载功率逐渐接近于给定直流电压下的电源输出的最大功率,负载功率因数逐渐增大,逆变器输出因数逐渐接近于1,电源效率逐渐增加。 相似文献