100MW发电机定子线棒故障分析及处理

以北京重型电机厂生产的QFS-100-2型汽轮发电机为例，针对100MW发电机定子绕组磨损原因进行分析，并就此问题提出一些处理情况及预防办法。     

TBB-800—2EY3型汽轮发电机定子端部绕组故障与结构弊病分析

绥中发电有限公司的2台俄罗斯电力工厂制造的TBB-800-2EY3型汽轮发电机运行约19000h.出现由于定子线棒振动引起的股线磨损断裂以及定子端部绕组连接母线振动导致疲劳断裂的故障.分析认为定子端部绕组支撑刚度严重不足、整体性差等设计结构上的弊病是造成该型发电机故障的根本原因,定子端部铜屏蔽位置设置不当,造成损耗大、温升高是限制发电机进相运行能力的起因.对该型汽轮发电机定子端部绕组支撑结构及铜屏蔽结构的现代化改造提出了具体建议.     

QFS-125型发电机转子漏水的发现及处理实例

田家庵发电厂#4发电机型号为QFS-125，是上海电机厂1977年制造的125MW发电机，于2003年11月完成增容改造。增容改造中，定子线圈在现场全部更换，转子线圈返回上海汽轮机有限责任公司进行改造，改造后发电机容量为137．5MW。#4机组增容改造后于2003年11月28日正式并网投运。     

TBB-800-2EY3型汽轮发电机定子绕组及其端部支撑结构的改造

由于 TBB-800-2EY3型汽轮发电机定子端部绕组支撑结构等的设计存在严重弊病,导致运行中数次发生线棒磨损、漏水故障。按原结构修复投运后再次发生类似故障。为根除上述弊病,采用当代汽轮发电机设计、制造新技术,改造800 MW大容量汽轮发电机定子端部绕组的支撑结构、定子绕组、定子压圈及屏蔽结构。发电机改造后,定子端部绕组的振动值、定子绕组的附加铜损耗和基本铜损耗以及压圈的损耗与温升均大幅度降低,发电机的效率和运行可靠性均有提高。     

发电机定子线棒温差大问题的查找与分析

QFS-125-2型双水内冷发电机在增容改造后,发现定子线棒层间及其出水温差超标现象。本文详细介绍了问题的发现、检查、试验、分析。认为温差超标主要是结构方面的原因,只要在实际运行中,密切监视定子线棒层间温差和出水温度的温差变化趋势,使定子线棒的运行温度始终处于稳定状态,发电机可以正常安全运行。     

国产QFS-125-2、TQN-100-2型汽轮发电机失磁异步运行定子端部温度

本文分析了汽轮发电机在同步、进相和异步运行时,引起定子端部漏磁通不同,因而造成端部结构件发热不同。文章还介绍了对国产 QFS-125-2和 TQN-100-2型汽轮发电机做失磁异步运行试验时,测量定子端部温度的方法、试验结果和分析。     

发电机定子铁损试验中槽楔发热发现的线棒防晕层缺陷

发电机的定子铁损试验可以有效地发现铁心硅钢片片间绝缘的缺陷。1982年山东沾化电厂在进行~#1发电机(QFS-125-2型)定子铁损试验中,试验人员还从定子槽楔发热的异常现象进一步检查中,发现了上层线棒槽内防晕层电阻率不合格的重要缺陷。     

QFS-125-2型汽轮发电机定子绕组绝缘击穿的原因

开封火电厂的3号汽轮发电机,系QFS-125-2型,定子额定电压13.8kV,上海电机厂1977年1月出品。该机于78年10月投运,在1989年9月机组大修进行预防性试验时,当直流电压刚升至25kV,定子绕组B相绝缘击穿。经查击穿点位于B相第27槽下层线棒汽端第二段铁心处。在击穿故障点附近的定子线圈绝缘约6段铁心段长有不同程度的烧     

水内冷发电机定子绕组引水绝缘管的烧损及改进

我厂~#7、~#8、~#10发电机是上海电机厂制造的QFS-300-2型双水内冷发电机,其定、转子绕组均为水内冷;定子铁芯则为空冷方式。其中,定子绕组的冷却水系统应用进水60根、出水54根引水绝缘管(聚四氟乙烯管,俗称“塑料王”管)。额定冷却水量40t/h,水压不大于5kg/cm~2。3台机组     

QFS—125—2双水内冷发电机定子线圈断水事故分析

本文分析了QFS-125-2双水内冷发电机定子线圈冷却水回路阀门误操作而导致的断水烧损事故,对该型机组的水冷系统断水保护在运行、设计、管理方面存在的问题进行了反思。     

汽轮发电机定子铁心模态试验的测试研究

为了防止发电机定子铁心由于各种原因,造成定子铁心椭圆型模态振动频率与两倍频的径向电磁力发生共振而引发事故,必须对汽轮发电机定子铁心进行模态试验。通过利用发电机定子绕组端部振动模态测试仪器,只要在试验中注意选择灵敏度高的加速度传感器、分析频率采用0～500 Hz、参数设置的延迟时间选择要长等,就可以完成测定,提高发电机的安全运行水平。     

390H型燃汽轮发电机定子绕组端部固定结构特点分析

从设计角度深入分析了定子绕组端部固定结构及特点、绕组端部响应试验数据、评估标准,对设计大型汽轮发电机绕组端部固定方式具有借鉴意义。     

基于气隙探测线圈与端部振动的百万机组转子匝间短路分析

针对某大型汽轮发电机运行中定子振动偏高的问题,介绍了定子绕组端部振动在线监测系统及气隙探测线圈的工作原理,以某百万机组2号发电机端部振动为例,从定子绕组端部振动和转子绕组匝间短路监测的角度,通过监测图像和数据计算分析得出机组振动的电气原因,并从实践角度解析发电机定子绕组端部振动在线监测系统在百万机组上的应用。     

一次与二次结合,共创发电机优化设计新方法

通过3台发电机主保护定量化设计结果的对比,说明在大中型发电机定子绕组的初步设计中应考虑发电机中性点侧的引出方式、实际可能发生的内部故障特点和相应的主保护配置方案。发电机设计(一次)与继电保护(二次)工作的分离,存在发电机安全运行的隐患。只有发电机设计与继电保护密切合作,才有可能完成定子绕组的优化设计。     

大型发电机定子三支路绕组方案集的参数计算

提出大型空冷汽轮发电机定子三支路绕组理论排列组合方案集的计算方法,并在数量巨大的可选方案中,提出相应的支路绕组分布系数和电动势不平衡度计算方法,为建立大型汽轮发电机三支路绕组设计方案集提供理论基础。     

不同型号的发电机应配置不同的主保护

不同型号的发电机，它们的三相绕组有不同的空间布置，发生内部矩路的位置和种类各不相同，相应的主保护配置方案也迥然不同，因此不同型号的发电机有各自的主保护配置方案，不能搬用或套用额定容量相等，额定电压相同（但型号不同）的发电机的主保护配置方案，在掌握了定子绕组内部短路电流的正确计算方法之后，现有的发电机主保护设计 既有必要也有可能逐步完善，提高，以平班发电厂发电机主保护设计为例进行了说明。     

巨型水轮发电机定子绕组设计建议——由发电机主保护定量化设计引出的反思

从多个水轮发电机主保护定量化设计的工程实践中发现某些绕组形式的发电机难以取得令人满意的保护性能。提出通过合理选择定子绕组形式,兼顾电机设计和继电保护的要求,在绕组设计阶段就力求减少继电保护的动作死区。建议首选保护性能优异的整数槽“全波绕组”,同时针对其他绕组形式,探讨相应的综合优化设计规则,在不改变电机电磁性能的前提下,采取相应措施减少定子绕组内部短路时继电保护动作死区的存在比率。     

汽轮发电机定子线圈损坏原因分析及治理措施

分析了苏制210MW发电机定子线圈频繁损坏的原因,并制定解决对策,取得了良好效果,为防止该类型发电机损坏提出了指导性意见。     

水轮发电机定子短路故障形式分析及其算法设计

水轮发电机定子内部故障破坏性强，研究有效的主保护配置方案尤为必要，而主保护配置方案的优化设计又以发电机可能发生的内部短路故障形式分析为基础。目前大型水轮发电机定子绕组普遍采用多分支双层波绕或叠绕的结构，文章针对这2种绕组结构，详细分析了发电机内部可能发生的所有故障形式特点，设计了可形成各自故障集的通用算法，并介绍了该算法在三峡左岸Alstom电机(波绕)和柘溪电站扩建工程发电机(叠绕)定子故障形式分析中的应用。     

新疆主电网发电机进相试验与数据分析

新疆主电网近几年发电机开展了进相运行,通过进相试验总结了这些发电机进相运行的特点.以吉林台水电站2号水轮发电机和玛纳斯发电厂3号汽轮发电机进相试验数据为例,论述利用曲线拟合的方法,得到发电机进相运行的P-Q及发电机定子端部温升的拟合曲线及拟合公式,并从拟合误差数据判断拟合的效果,对发电机进相运行具有一定的指导意义.