同步电动机起动中励磁主电路晶闸管击穿和快熔熔断报警的原因及处理

1 同步电动机起动过程工况分析 我们知道，同步电动机（MS）从开始起动至投励前这段时间内（即起动过程），由于三相全控整流桥的6只晶闸管没有得到触发脉冲，处于阻断状态，因此电动机起动属于异步起动。异步起动过程中的转子感应交变电压，当L1点（见图1）为正半波，L2点为负半波时，在感应交变电压未达到灭磁晶闸管VT整定的导通电压之前，感应交变电流流过灭磁电阻Rfd2、Rfd1和灭磁插件内的电位器等电阻元件。     

同步电动机起动过程的智能化控制

针对电励磁同步电动机在起动过程中存在不能准确投励、不能有效灭磁和起动脉动电流较大等问题,提出了以单片机为控制核心,通过对滑差信号的检测来决定投全压与投励磁电流时刻,实现了同步电动机的智能化起动控制,并深入分析了它的起动控制原理.应用此控制方法能克服以上问题,实现了同步电动机励磁系统的顺极性准确投励,且具有良好的灭磁功能,能使同步电动机可靠起动.     

同步电动机起动过程的智能化控制

针对电励磁同步电动机在起动过程中存在不能准确投励、不能有效灭磁和起动脉动电流较大等问题,提出了以PIC单片机为控制核心,通过对滑差信号的检测来决定投全压与投励磁电流时刻,实现了同步电动机的智能化起动控制,并深入分析了它的起动控制原理。应用此控制方法能克服以上问题,实现同步电动机励磁系统的正极性准确投励,且具有良好的灭磁功能,使同步电动机能可靠起动。     

同步电动机起动过程的智能化控制

针对电励磁同步电动机在起动过程中存在不能准确投励、不能有效灭磁和起动脉动电流较大等问题,提出了以单片机为控制核心,通过对滑差信号的检测来决定投全压与投励磁电流时刻,实现了同步电动机的智能化起动控制,并深入分析了它的起动控制原理。应用此控制方法能克服以上问题,实现了同步电动机励磁系统的顺极性准确投励,且具有良好的灭磁功能,能使同步电动机可靠起动。     

同步电动机励磁装置的改造

KGLF系列同步电动机励磁装置运行中存在的主要问题KGLF系列晶闸管励磁装置的系统组成如图1所示,其作用是将380V的交流电经过降压、三相桥式整流,最终成为符合要求的直流励磁电流,并提供给同步机的转子。当同步电动机起动时灭磁环节工作,使转子感应交变电流两半波都通过放电电阻     

三相异步起动永磁同步电动机起动特性

针对永磁电机牵入同步困难的问题，依据永磁电机基本原理和电磁场理论，对异步起动永磁同步电动机的起动性能进行了研究。以一台18．5kW6极切向式三相异步起动永磁同步电动机为例，建立永磁电动机起动过程的数学模型，给出了求解域和假定条件下的有限元方程，采用场路结合法计算了异步起动永磁同步电动机的瞬态电磁场，分析了样机的起动过程及隔磁磁桥尺寸变化和绕组排列不同对电机起动性能的影响。通过样机对模型仿真分析可知，样机具有较好的起动性能，能快速牵入同步转速，采用单双层绕组时起动性能要比采用双层绕组时的起动性能好；隔磁磁桥尺寸对电机的起动性能影响很大，其过大或过小都会使起动性能变差，不利于牵入同步转速。     

110kW电动机烧毁事故分析

1事故情况某厂新上一台颚式破碎机，电动机功率110kW。使用不到半年，电动机就被烧毁，而且烧毁比较严重，需要大修才能恢复。该电动机为380V三相交流异步电动机，起动方式采用了Y-△起动。当空载或轻载（破碎机中没有压料）起动时，电动机起动比较顺利。     

“延边三角形”起动异步电动机的几个问题

采用“延边三角形”起动异步电动机,要特别注意“单边磁拉力”和“磁路平衡”问题,本文介绍几种解决办法。 1.“单边磁拉力”问题当电动机接成延边三角形(△)时,如果抽头不合适。同相的每个磁极上的吸力就不等,产生单边磁拉力,使电机的起动噪声大、振动大,甚至不能起动,如图1。图中     

TK250—14／1430型同步电动机定转子间“打火”故障的检修

我公司现有一台5L-40型空气压缩机，其配套的电动机系采用TK250—14／1430 Ⅰ型同步电动机。电动机的主要技术参数：定子额定电压为6000V、电流为25A，转子额定励磁电压为44V、电流为75A。电动机转子轴与空气压缩机主机为直接连接方式，电动机的起动方式为直接起动方式。该设备自安装投入使用以来一直工作正常，但在前不久出现了起动时有“打火”现象：当定子加上额定高压时的起动     

稀土永磁同步电动机等效磁网络设计法

运用磁通管原理建立自起动稀土永磁同步电动机的等效磁网络模型，该模型可适用于不同的转子碰路结构。文中介绍节点磁位方程的求解方法及等效磁网络在永磁同步电动机电磁设计中的应用，给出设计值与实测值的比较。     

经验点滴

我厂1993年底安装了两台250kW同步电动机。其中一台电机励磁柜上的直流电压表,在运行的第二天中发现损坏。检查中发现表内有水汽现象,估计可能因受潮而烧毁。换同规格电压表,运行6h后又损坏。经过细致检查,发现是由于灭磁电阻Rfd_1、Rfd_2(见附图)长期发热,而电压表又靠近该电阻被长时间烘烤而损坏。灭磁电阻为什么会长期发热呢?分析原理可知,该电阻是为同步电机异步起动时消除转子感应高电势而设置的。当L_2为正时,Rfd_2→V→Rfd_1构成回路;当L_3为正时,Rfd_1→7V→8V→Rfd_2构成回路,将转子感应高电势消耗在灭磁电阻上。在异步起动完成,转子正常投入直流电压时(L_3为正,L_2为负),该电阻只     

内置式“一”型单相永磁同步电动机转子结构优化

为降低电动机的转动惯量和齿槽转矩,采用转子铁心挖孔和不均匀气隙的方法对转子结构进行优化,改善自起动单相永磁同步电动机的起动性能。以8槽6极内置式"一"型单相永磁同步电动机为例,讨论了不带起动绕组自起动的可能性,分析改善起动性能的方法。基于Maxwell 2D对转子的铁心磁密进行计算和分析,选择合适的铁心挖孔位置。对转子偏心距进行扫描,分析转子偏心对转子气隙磁密、空载反电势及其波形畸变率的影响。仿真和计算结果表明,电动机的转动惯量和齿槽转矩得到了降低。该文为改善自起动单相永磁同步电动机的起动性能提供了一定的理论依据。     

加大气隙消除电磁振动

1.我厂生产的JO82-4,40kW电动机,定子与转子的槽配合,采用的近槽配合Z_1/Z_2=48/46。该电动机的运行性能良好,只是在起动过程中有尖叫声,起动完毕,尖叫声立即消失。可是在1976年10月的一次出厂试验中,突然发现JO82-4,40kW电动机,在定子线端施加100V以上的起动电压进行起动时,电动机产生剧烈振动,致使电动机无法运动,后查其原因,转子冲片在冲槽时用错了牙盘,     

九十年代初期俄罗斯防爆异步电动机概况

4．防爆低压绕线型电动机4．1概述防爆绕线型电动机作为起动、减速和运行时需要平滑调速以及需要严格限制起动电流的井下起重机、绞车及其它起重运输机械的传动装置使用。BP980、和BAOK系列绕线型电动机是为替代老MA36系列电动机而开发的。这些电动机适于在有气体和粉尘爆炸危险的煤矿中由频率为50Hz，额定电压为380/660V（200kw及以下电动机）和660V（200kW以上电动机）交流电源供电使用，其工作条件是：环境温度为-40℃～＋40℃，相对湿度（在35℃时）小于97％。安装方式为IM1001，有一自由轴伸，允许借助弹性联轴器与传动机械联接…     

变频器端子接线方式改造一例

变频器控制端子接线不同，使用效率、节能效果也不一样。我厂是生产中空PP棉5D-16D短纤的化纤厂，细纱线生产采用变频控制，系统图如图1所示（同步控制系统图略）。在生产中，发现牵伸电动机1和牵伸电动机2始终被牵伸电动机3拖拉。牵伸电动机1和牵伸电动机2始终处于再生发电机状态。机组起动后，变频器1和变频器2的P、N端直流电压从520V上升到800V，过电压保护自动跳闸，无法生产。请来了变频器供应商的技术员，     

高压异步电动机采用软起动后继电保护误动作的改进

正1问题的提出兰郑长成品油管线兰州首站采用了4台西门子6 k V电动机,其中,3台1 890 k W电动机,1台1 227 k W电动机。这些电动机均采用新西兰奥康的MVS系列软起动器,按照3.5倍额定电流来限电流起动,起动时间一般是7 s。继电保护采用北京四方继保的CSC-237C数字式电动机综合保护测控装置(以下简称CSC-237C综保装置)。投产     

新型磁饱和电抗器软启动器的应用

包头第一热电厂结合实际情况，采用高压笼型电动机专用新型磁饱和电抗器软启动器，大幅度降低了起动电流，使电机定、转子的起动温升下降到标准范围内，从而保护了电机，延长了电机的使用寿命。     

磁阀式可控电抗器在高压电机软起动中的应用

在比较各种软起动方式的基础上,提出了一种新型电机磁控软起动方案,即在电动机定子回路串入磁饱和可控电抗器来实现电机的软起动,能保证电动机按负载要求的起动特性平滑起动,有效地降低电机起动对电网的冲击。     

CAK6136V数控车床配日立SJ300变频器的故障排除

1 故障现象 CAK6136V数控车床配日立SJ300变频器。起动后，主轴5．5kW YVP132S-4—55-B型电动机无法调速，短时间内变频器跳闸。     

核岛380V感应电动机起动电流与电源保护匹配关系的研究

核电厂核岛380V感应电动机采用全压直接起动方式,起动电流大,易影响对电机起动性能做出正确评价,甚至引发上游电源保护误动开关跳闸。本文对三种起动电流测试方法进行了比较,并分析其结果差异及标准要求。同时,本文也比较了两种主要电源保护配置方案,研究探讨适合于核岛380V感应电动机起动的保护措施。