共查询到17条相似文献,搜索用时 125 毫秒
1.
程利军 《电力系统保护与控制》2002,30(9)
介绍了IEC 61000-4-X抗扰度标准、IEC 60255-22-X系列产品标准以及继电器及装置电磁兼容国家标准GB/T 14598之间的对应关系.分析了静电放电、快速瞬变脉冲群、1 MHz衰减振荡波、浪涌等瞬态脉冲骚扰产生的原因,对继电保护装置的影响,并给出了抑制瞬变骚扰的措施. 相似文献
2.
讨论了继电器在切换感性负载时产生的尖峰电磁干扰及其危害 ,并结合IEC6 10 0 4 4快速瞬变群脉冲(EFT)抗干扰标准说明了对电子设备进行实验的标准和方法 ,最后讨论了电气设备抗EFT群脉冲干扰的措施 相似文献
3.
智能变电站就地智能设备电磁兼容抗扰度试验分析 总被引:3,自引:0,他引:3
随着智能变电站建设的全面推进,二次智能设备就地布置成为趋势,但就地布置后,开关场的电磁环境比保护小室更为严酷,为了研究开关场的电磁骚扰对就地智能设备的影响并定量分析电磁骚扰强度,在某110 k V智能变电站就地合并单元发生异常情况之后,运用排除法确定了刀闸操作产生的电磁骚扰是合并单元产生异常情况的重要原因,随后对该变电站就地合并单元进行电磁兼容相关实验并对其结构进行改进,测录了该110 k V和某500 k V智能变电站的电磁骚扰信号,分析了电磁骚扰信号的幅频和时频特性。结果表明:110 k V变电站的合并单元地线骚扰信号峰峰值为4.6 k V,500 k V变电站TV二次侧电压通道骚扰信号的峰峰值甚至达到了6 k V,此骚扰信号峰峰值大于IEC 61000-4-4标准规定的IV级电快速瞬变脉冲峰值,IEC61000-4-5标准规定的IV级浪涌(冲击)信号峰值和IEC61000-4-10标准规定的IV级阻尼振荡波幅值,此外,实测的骚扰信号主频都在兆赫兹级,目前最新的IEC61000-4-10阻尼振荡波抗扰度标准已经新增了3 MHz、10 MHz和30 MHz的振荡频率,因此综合来看,当前国内的电磁兼容抗扰度试验标准已不足以考核就地安装的二次智能设备。 相似文献
4.
5.
讨论了快速瞬变电压的产生,介绍了IEC61000-4-4标准中电快速瞬变脉冲群试验标准和方法,并结合XR2000型微机保护装置的研制讨论了微机保护中的电磁兼容设计方法及抗扰措施。 相似文献
6.
讨论了快速瞬变电压的产生,介绍了IEC61000-4-4标准中电快速瞬变脉冲群试验标准和方法,并结合XR2000型微机保护装置的研制讨论了微机保护中的电磁兼容设计方法及抗扰措施. 相似文献
7.
8.
9.
先后分析了变电站自动化系统采用标准通信协议的必要性、目前变电站自动化系统的通信标准的现状。在分析了IEC6 0 870 5 10 3、IEC6 0 870 5 10 4特点和变电站自动化系统通信的特点后 ,论述了变电站自动化系统采用IEC6 0 870 5 10 3、IEC6 0 870 5 10 4协议的必要性和优势。最后介绍了CBZ 80 0 0变电站自动化系统中采用IEC6 0 870 5 10 3和IEC6 0 870 5 10 4两个国际标准的实现方式和实现中如何满足变电站自动化系统所有信息的传 相似文献
10.
讨论了继电器在切换感性负载时产生的尖峰电磁干扰及其危害,并结合IEC6100-4-4快速瞬变群脉冲(EFT)抗干扰标准说明了对电子设备进行实验的标准和方法,最后讨论了电气设备抗EFT群脉冲干扰的措施. 相似文献
11.
电快速瞬变脉冲群干扰(EFT/B)是微机保护装置最易受到影响的干扰之一,当干扰水平超过了装置逻辑元件和逻辑回路的抗干扰水平时,将引起装置不正常工作或程序运行出错。通过一个微机保护装置受到干扰导致频繁重启的实例,采用实验的方法分析并查找出了继电器触点弹跳是产生本例EFT/B干扰的主要原因,通过更换不同型号的继电器减少了EFT/B干扰的耦合程度,可靠抑制了EFT/B干扰。还根据国际IEC和IEEE标准对EFT/B波形进行了理论分析,在拉普拉斯变换和傅里叶变换的基础上通过几种不同方法计算了EFT/B波形的频谱,给出了工程实践中既简单又合理的计算方法,并试图通过分析EFT/B波形的频谱分布,使得对EFT/B的电磁干扰的防护更具有针对性。 相似文献
12.
随着电子技术的发展 ,量度继电器、继电保护及自动化装置 (以下简称继电器及装置 )已实现微机化及数字化。电力系统恶劣的电磁环境中经常出现电磁骚扰 ,严重影响量度继电器及装置的正常工作 ,其中影响较大的是瞬态脉冲骚扰。从分析瞬态脉冲骚扰的产生原因着手 ,总结出各种瞬态脉冲骚扰的特征进而提出抑制的方法 相似文献
13.
14.
在变电站的保护与控制二次回路及直流操作系统中,经常发生如IEC61000-4(GB/T 17626)中所规定的电快速瞬变脉冲群模拟的电磁干扰。这类干扰对于微机保护装置的影响极大,该文研究了这种干扰的机理和模型,并利用MATLAB对断路器辅助触点断开时产生电快速瞬变的过程进行了建模和仿真。并结合实际情况,得出了一些有用的结论。这对于开展从干扰源通过各种干扰途径耦合到微机保护装置的电磁兼容系统级仿真,以及进一步提高微机保护装置的电磁兼容抗扰度性能和改进变电站内有关元件的安装和布置都有着积极的意义。 相似文献
15.
电能信息采集终端工作环境中存在严重的电快速脉冲群干扰和辐射信号,在干扰下容易产生故障。分析了电能信息采集终端的电快速脉冲群信号的产生原因及其对终端设备的影响,介绍了终端在抗电快速脉冲群干扰方面的要求,详细阐述了终端各模块单元有效抗电快速脉冲群干扰的具体方法和电路设计,并举出测试结果及波形图加以验证。 相似文献
16.
由于电快速瞬变脉冲群试验时域上的多变性和频域上的宽带特性,经常会引起设备的误动、拒动和延迟动作。根据IEC 61000-4-4 2012推荐的数学表达式,在时域和频域上分析了电快速瞬变脉冲群干扰机理。针对其由于高频效应所带来的辐射特性,首次采用基于光纤传输的瞬态电磁场测量系统对电快速脉冲群试验辐射场强进行了测试评估。在容性耦合夹水平面0~200 cm和垂直方向0~50 cm(在坐标为50 cm处和100 cm处)做出其辐射场强分布,可为今后的试验布置提供一定参考。 相似文献
17.
微机保护装置电源抗电快速瞬变脉冲群的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为了避免电力系统中微机保护失灵事故的发生,通过试验研究抑制电快速瞬变脉冲群(EFT)对微机保护装置干扰的措施。首先,改善微机保护装置电源的供电结构,提出一种改进的分布式电源供电方式,增加一个DC 24 V/DC 24 V的开关电源模块,使输入到5 V和±15 V电源模块的24 V电源与驱动出口继电器的24 V工作电源隔离;其次,由于出口继电器操作时引起的EFT对微机保护装置的24 V工作电源有很大的干扰,建立出口继电器电磁耦合模型,制定采用续流二极管和电磁屏蔽措施来抑制二次回路的EFT;最后,在微机保护装置的电源端口并联瞬态抑制二极管和串联铁氧体磁珠来切断EFT从外部进入微机保护装置的途径。试验结果表明,上述措施可以有效抑制EFT对微机保护装置电源的干扰。 相似文献