关于电机绕组的问与答(三)

(1)单链绕组的嵌线工艺有什么特点?答:绕组展开图是嵌线工艺的依据,它帮助我们了解把线圈嵌进铁芯槽中的工艺程序。现以 Q_1=24槽、2p=4极、q=2及 y=5槽(即1～6槽)的单链绕组为例,加以说明并在图1中线圈的端部,分别标明线圈的序号①、②、⑨……,以便于理解。(1)展开图中标有槽号,这是为了有助于说明有效边的嵌放情况,至于在实际的铁芯上哪个槽是1号,则是任意的。在采用由独立的各单个线圈(或线圈组)构成相绕组的情况下,嵌线时不需要考虑哪个槽是第1号。但是,嵌完线后三相绕组引出线的位置     

电动汽车无线充电用方形线圈仿真优化研究

电动汽车由于其节能、环保和低碳等优点受到越来越多的关注。为提高电动汽车无线充电系统传输效率,优化线圈设计,分析了电流源供能的2线圈串串拓扑结构的等效电路模型,并从线圈互感、线圈等效串联电阻以及负载的角度对平面螺旋方形线圈提出了提高充电效率的4个方面,即:最优的线圈匝数、最优的线圈边长、更短的传输距离以及最佳负载,并利用COMSOL软件进行了仿真验证。仿真优化结果表明:线圈边长d与传输距离D存在近似优化关系:d=2D;电动汽车无线充电系统存在一组最优参数:传输距离D=45 cm、线圈边长d=90 cm、线圈匝数N=30和负载RL=80Ω时,系统传输效率达到88.36%,从而实现了电动汽车高效率无线充电。     

单相异步电动机同心交叉式绕组的特点及设计

单相异步电动机的定子通常均采用正弦绕组,我们在定子24槽,四极单相电容运转电动机中,采用了一种等匝数、同心交叉式单层组组,它具有绕组系数高、电机漏抗小、材料用量省、嵌线工艺好的特点.通过计算和样机实测验证,表明电机的综合性能指标好于用正弦绕组的电机,兹介绍如下,以供参考.1 绕组展开图(图1)每相由六个线圈,其中两个单包线圈节距 y=1～5;两组双包同心线圈的节距为 y=1～5和 y=1～7,反接串联形成四个极.     

KCL_4无触点磁电机的技术分析

1ＫＣＬ4 无触点磁电机的原理结构1.1ＫＣＬ4无触点磁电机原理图从图 1中可以看到 ,磁电机产生高压放电 ,通过火花塞产生电火花的过程是 :磁电机飞轮旋转 ,Ｌ1 线圈切割磁力线 ,在Ｌ1 线圈中感应电动势。其电动势的大小 :ｅ =ＫΦｎ ,ｅ为线圈感应电动势 ,Ｋ为常数 ,Φ为穿过线圈的磁通 ,ｎ为磁电机的转速。该电动势产生电流 ,经过二极管Ｄ1 整流 ,对电容器Ｃ充电。Ｌ2 线圈亦切割磁力线 ,产生自感应电动势 ,该电动势产生电流 ,通过电阻Ｒ ,触发可控硅导通。电容器Ｃ上的电荷通过可控硅、Ｌ2 线圈及地放电 ,Ｌ2 、Ｌ3 线圈是变压器结构 ,Ｌ3…     

电感线圈与变压器

式中 L——线圈的电感量 n——线圈的匝数 h——线圈的高度 D_1——线圈的内径,cm D_2——线圈的外径,cm 1n——自然对数 4)有磁心线圈的计算 带磁心线圈的电感量计算方法,由于所用的磁心材料、形式不同,计算方式也不相同,由于各种因素的影响,其计算结果的误差也较大,在工程上一般采取了经验计算方法,当线圈的尺寸及所选用的磁心确定之后,则相应的参数就可以认为是一个定值,可以将它看成是一个常数,此时线圈的电感值仅与匝数的平方成正比,即:L=Kn~2     

电感器阻抗温漂抑制机理分析

影响电感器工作稳定性的一个重要因素是线圈阻抗随温度的漂移。本文论述用多股线绕制电感线圈可抑制阻抗温漂,其机理是多股线圈在高温下的交流电阻将减小到单股线圈的1/m(m=导线股数),而电感值大小与导线股数无关。示出线圈阻抗温度特性。提出改善电感器温度稳定性的一般方法。     

线圈固有品质因数与LC回路空载品质因数的关系

根据品质因数的定义,得出了线圈内阻不能忽略时,LC回路的空载品质因数QP与线圈固有品质因数Q0的关系:QP=Q20-1(1+1/Q0),当Q0 1时,有QP=Q0。同时指出,用传统的串并联阻抗等效的方法计算出的QP的值是不准确的。从而为在低Q值下的计算提供了1个更为准确的结果,进一步明晰了品质因数的概念。     

110/3~(1/2)kV0.002级双级电压互感器误差测算及不确定度分析(Ⅱ)

5 110/3~(1/2)kV双级电压互感器误差的测算5.1 用直流法测量一次比例线圈电阻值R1 选用1台准确度为0.2级的直流电桥,测量出110/3~(1/2)kV双级TV的一次比例线圈电阻值R1=19 920 Ω。     

电能表常见的几种错误接线分析(下)

(3)三相电流线圈全反接。功率表达式为P+P1+P2+P3=UIcos(180°-φ)=-3UIcosφ3.三相三元件有两元件电压线圈未接对应相     

高压电机定子线圈电场分布的改善

1前言由于导体几何形状的突变，高压电机定子线圈角部存在着电场集中现象。角部的场强比平均场强高得多。如果绝缘介质是均匀同性的，其击穿必然发生在圆角处。若能采取措施改善角部电场的分布，定干线圈的电气性能必有相应的提高。2定子线圈电场分布的分析对走子线圈电场分布进行多种方法的分析，得到了基本一致的结论：角部场强高于平均场强Ea=U／d（U为绝缘所承受的电压，d为绝缘单面厚度），角部最大场强Em出现在角部45°射线上，角部不均匀系数fm=Em／Ea与绝缘厚度d及导体圆角半径γ有关（见图1）。根据定子线圈的几何形状，将线圈…     

有关三相异步电动机定子绕组的问与答(五)

1.三相迭绕组有什么特点?答:双层迭绕组,简称为双迭绕组。每个铁芯槽中的线圈边导体分为上下两层,其线圈总是由某一槽内的上层导体(简称为上层边)与另一槽内的下层导体(称为下层边)连接而成。各线圈的形状可以做得一样,相邻的线圈都是互相重迭的,所以这种绕组称为双迭绕组。双迭绕组的主要特点如下:(1)采用双迭绕组时,每个铁芯槽内嵌放两只线圈的有效边,因而线圈的节距可以根据需要任意选择,并不造成嵌线的困难。通常我们选取线圈的节距 y=5/6τ左右的短     

浇注线圈径向导热系数的实验测试和数值模拟

基于稳态传热法基本原理,采用自制实验装置对模拟线圈试样的径向导热系数进行了实验测定,按照热力学平衡方程推算线圈的导热系数.采用三维计算流体动力学软件FLOW-3D建立了全尺寸线圈的分析模型,考虑导热、对流和辐射3种传热方式以及密度扩散方程,计算了导热系数分别为λ=0.25 W/m·K、λ=0.3W/m·K、λ=0.35...     

用最小二乘法计算标准电阻线圈的温度系数

第一部分标准电阻线圈的电阻对温度的函数关系,在不过分宽的温度范围内,可以很精确地用下述多项式表示:Rt=R_20 α(t-20) β(t-20)~3(1)式中:Rt-在t℃下标准电阻线圈电阻的(计算)实际值:R_20-在20℃时标准电阻线圈电阻的实际     

Rogowski线圈测量误差分析和估计

分析了在Rogowski线圈测量脉冲电流及电网短路电流时电路参数和线圈结构对测量准确度的影响,结果表明:用I1m=nim算式计算脉冲电流幅值I1m时将产生一定误差;利用简化方程确定短路电流大小时同样会产生误差;若线圈均匀缠绕于骨架,其输出信号不受一次电流导体位置和导体倾斜度的影响。修订了脉冲电流及电力系统短路电流的表达式,并以线圈结构变化为例进行了测量误差估计。     

不用移相器的相位补偿

调整(校验)单相电度表时,要使电压与电流的相位差分别为60°、0°、90°以使cosφ=0.5、1、0(滞后),采用调压器移相用倒换电源相序的办法得到不同的相位差是一种简单可行的方法。但这种方法忽略了电度表电流线圈的电抗,认为电流线圈回路的电压与电流同相。但当在电流回路中接有多个电度表时,就不能忽略电度表电流线圈本身的电抗,该电抗使电流线圈上的电流滞后于电压一个φ角,     

适用于延边三角形接法的三平面同心式绕组

采用延边三角形接法,可使电动机“分档”运行,以适应负载的变化,达到节能的目的。下面以一台4极三相异步电动机为例,说明三平面同心式绕组的绕线、嵌线和接线方法。对于定子槽数 Z_1=36时,每相绕组共有6只线圈,大、中、小线圈各2只。绕线时按大、小、大、小、中、中的顺序连绕,中间不中断。嵌线时,从第1槽开始下中线圈(两边同时嵌下,节距为8槽),距第二绕组边隔8槽下第二中线圈(两边同时嵌下,节距为     

同心式绕组节距简易计算法

同心式绕组的线圈节距不同,且每台电动机相绕组的线圈数也不甚相同,若按极距公式τ=Z_1/2P来计算节距,其结果不能准确表达线圈的实际节距,实际节距还需由一相绕组展开不重迭来进行判断确定,比较烦琐。现介绍一个经验公式,可以简便地求出各种同心式绕组的节距。     

L型乙种抽头调速电扇极间短路的防止

图1是最常见的L型乙种接线方式。它的主要缺点是中档运转时磁场不均衡,噪声较大。图2的接法可以大大改善这一情况(参看本刊1982年第五期张坤吉“消除抽头调速电扇中速档噪声的方法”一文)。但这两种接法都存在绕组短路的危险,而且图2的接法更甚。这是因为图1所示Ⅰ组线圈与Ⅱ组线圈绕嵌在一起,图2所示Ⅰ、Ⅱ′、Ⅱ″组线圈绕嵌在一起,它们的线圈边之间承受电压较高的缘故。设电机设计在快档时旋转磁场是圆形的,并设匝比a=1.5,于是有     

分割式铁心的电机制造工艺(Ⅳ)

3.17 平衡绕线的各种方法 (1) 改变圈数和线径 图42是前面实例中定子磁极块的扩大图,图中由于从磁极端部到磁轭根部的长度不同,Lb＞La;所以由各个磁极形成的磁路磁阻就不同.转子是由外部作用力来驱动旋转的,各个线圈产生的感应电势Vb、Vc不一样,Vb＞Vc ,Vc/Vb=0.98.众所周知,驱动力矩和感应电势成比例,各个磁极产生的力矩不同,而力矩波动就会产生转速抖晃.图42中线圈c的圈数Nc＞线圈b的圈数Nb,同时为使其电阻一样,线圈c的线径d2＞线圈b的线径d1,从而确保各个磁极产生的力矩一样,减少电机力矩波动.     

一体成型电感线圈结构与直流叠加性能关联分析

基于有限元法对一体成型电感(典型规格6.6 mm×6.6 mm×3 mm)的磁场分布进行仿真分析,根据其磁场分布特点提出了电感等效磁路模型,并分析了线圈结构参数对一体成型电感的感值、直流叠加特性的影响。结果表明,在保持线圈匝数为8.5不变的条件下,线圈直径D由2.0 mm增至5.2 mm时,电感内部的总磁阻先减小后增大、感值相应地先增大后减小,在D=4.8 mm左右时总磁阻最小、感值最高;在使用相同磁心材料的情况下,线圈结构参数为N=10.5、D=3 mm (N10D3)和N=8.5、D=4 mm (N8D4)的电感具有相近的初始感值,但N8D4结构电感内部磁场分布比N10D3结构更均匀,表现出更优的直流叠加性能。