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用单辊快淬法制备Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶合金薄带,在氮气保护下沿薄带轴向分别施加不同张应力进行退火.采用阻抗仪和磁力显微镜( MFM)分别观测了不同张应力(σ=0、171、378、570 MPa)退火Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9纳米晶合金薄带的纵向驱动巨磁阻抗效应(LDGMI)和表面磁畴... 相似文献
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高效电工产品的研发离不开对低损耗高品质电工钢磁特性的准确表征,而电工钢磁畴结构及其动态磁化特征量的提取是实现从介观磁化机理到宏观特性模拟的桥梁。该文利用磁光克尔显微镜对外加磁场下取向电工钢片磁畴结构的动态演变过程进行了观测和研究。首先在不同方向的外加磁场下,获取了磁场由饱和到零再到反向饱和的磁化过程中电工钢磁畴结构动态演变的图像信息,分析了磁畴重组、湮灭、成核的过程;其次为了获取足够多的可以表征电工钢片磁化特征的磁畴图像信息,对比研究了基于深度学习理论的两种神经网络——基于卷积神经单元的长短期记忆神经网络(ConvLSTM)和基于卷积神经单元的门控循环单元(ConvGRU)对磁畴动态演变图像的预测;最后在此基础上,提出了以磁畴面积作为特征参量表征样片动态磁化过程及磁畴状态的方法。结果表明,所提取的特征量能够有效地表征样片的磁化程度及其内部磁畴的演变过程,为进一步实现基于磁畴磁化机理的宏观磁滞模型奠定基础。 相似文献
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用磁控溅射法制备了一系列Co_2FeAl合金薄膜,并进行了退火处理。利用振动样品磁强计(VSM)和X射线衍射(XRD)对样品进行表征,研究了溅射功率和退火温度对Co_2FeAl薄膜磁与结构特性的影响。高功率下制备的沉积态薄膜就具有强磁性,同时也具有单轴磁各向异性;而对应的低功率下制备的沉积态薄膜则呈现出弱磁性。300℃退火后出现单轴磁各向异性;700℃退火后,所有薄膜均表现为磁各向同性。随着退火温度的升高,薄膜的矫顽力变大。X射线衍射分析表明,随着热处理温度升高,薄膜的晶粒尺寸增大,从而导致晶粒间磁耦合作用增强,这与薄膜的磁特性结果相一致。 相似文献
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采用离子束溅射沉积法在不同预应变衬底上制备Sm-Fe-B超磁致伸缩薄膜(GMF)。使用LK-G150激光微位移传感器与交变梯度磁强计(AGM)分别测试薄膜悬臂梁自由端偏转量与磁滞回线,以研究衬底预应变对薄膜磁致伸缩性能及软磁性能的影响。研究结果表明,在预应变衬底上所制备薄膜样品的低场磁敏性明显优于无预应变衬底上镀膜所获样品,且矫顽力较无衬底预应变样品减小;张预应变衬底上镀膜所获样品长、短轴方向磁滞回线之间差异变大,磁各向异性增强,易磁化轴位于长轴方向;而压预应变衬底上镀膜所获样品长轴与短轴方向磁滞回线之间差异减小,磁各向异性减小。 相似文献
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低生长速度下定向凝固Nd13.5Fe81.5B5永磁合金的磁取向 总被引:5,自引:0,他引:5
采用液体金属冷却(LMC)的定向凝固技术,研究了在较低晶体生长速度(12和20μm/s)条件下得到的Ndl3.5Fe81.5B5永磁合金的磁取向。分析发现,Nd2Fe14B的易磁化轴[001]仍然与柱状晶生长方向垂直,即与其晶体择尤生长方向垂直。在一定的区域内,相邻柱状晶的易磁化轴互相平行,从而组成易磁化轴平行排列的晶粒集团。当晶体生长速度从20μm/s降低到12μm/s时,晶粒集团的平均尺寸明显增大,所含晶粒数增加。 相似文献
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在加工卷铁心时,由于硅钢片在剪切、卷绕等过程中,在一定程度上会出现晶粒破碎和晶格扭曲等现象,使稳定的磁畴排列遭到破坏,产生内部应力,从而使铁心的磁性能大为降低。因此,铁心扌卷绕完后要进行退火,目的是消除内应力,恢复磁性能。我们厂是用井式退火炉对卷铁心进行退火来改善其磁性能的。 1 铁心退火对铁心框架及夹件的要求 存放铁心的框架,不应随便乱用材料,最好是用不锈钢。不锈钢铁心框架在高温下不会表面氧化、锈蚀,使用寿命较长。同时能降低渗碳作用,不会使铁心变脆。对长圆形或椭圆形铁心,退火前有时要用夹件把它夹紧,以免其自由变形。这些夹件应用低碳钢,否则就易渗碳,使铁心变脆。 相似文献
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薄规格取向硅钢带是一种低损耗的铁芯材料。由于板薄,磁滞损耗随涡流损耗的降低而增加,因此,如何抑制磁滞损耗的增加以降低硅钢的损耗是很重要的。在对单结晶试样进行试验和对磁化过程进行分析的基础上,讨论了(110)[001]取向硅钢厚度与磁滞损耗的关系。当处于外表面[001]轴的倾斜角较大而钢板较薄时,由于表面自由极磁滞伸缩相互作用,进而发生磁化跳跃,造成磁滞损耗增加,同时,表面回流磁畴对磁滞损耗的作用也予以了讨论。 相似文献
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采用射频溅射法在Si(001)基片上制备了CoFe_2O_4 (CFO)薄膜,分别采用原子力显微镜(AFM)、X射线衍射仪(XRD)、振动样品磁强计(VSM)进行测试和分析.结果表明,随着退火温度的升高,晶粒逐渐增大,在600℃左右退火,晶粒长大受到抑制;M_s和H_c随退火温度的升高都是先增大后减小;薄膜晶粒大小和膜内晶格应力导致垂直膜面方向矫顽力大于平面方向矫顽力.在600℃退火,H_(c⊥)/H_(c∥)值达到了2.72,表明制备的CFO薄膜具有高度垂直各向异性. 相似文献
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通过观察畴结构,研究了Sm-Co-Fe-Cu-Zr烧结永磁体的重新磁化,证实了经过不同热处理样品的畴结构性能与它们的磁特性间的联系。为了获得高磁能积的永磁体,采用了以Sm(Co,Fe,Cu)z(7相似文献
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采用电弧熔炼浇铸法和退火处理制备了系列合金A和B:A为(Tb1-xHox)0.2Pr0.8(Fe0.4Co0.6)1.88C0.05(x=0,0.2,0.4,0.6,0.8,1)合金,B为(Tb0.2DyxHo0.8-x)0.2Pr0.8(Fe0.4Co0.6)1.88C0.05(x=0,0.1,0.2,0.3,0.4,0.5)合金。X射线衍射(XRD)分析表明,合金均具有单一的立方Laves相结构。对于合金A,当x=0.8时,磁晶各向异性较小,易磁化方向为<111>方向,合金的磁致伸缩系数达到极大值(504×10-6);对于合金B,当x=0.3时,合金的磁致伸缩系数达到极大值(565.7×10-6)。 相似文献
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软磁铁氧体高频磁芯在强磁场下的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
本文对NiZn铁氧体在高频强磁场应用磁芯发热的机理等方面进行了讨论,指出磁芯在强磁场下应用发热是磁损增大的反映;磁损增大是磁芯随磁化场的增加产生畴壁位移和畴转消耗能量所引起的结果、实践表明,在缺铁型NiZn铁氧体中适量加入CoO及高价元素在助熔剂的协助下,控制Fe~(2+)离子,利用优选工艺条件,均匀细化晶粒,稳定畴壁。所研制的磁芯在特定条件下得到了广泛的应用、 相似文献
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提出一种依赖矢量磁特性的电工钢片应力测量方法,采用电动推杆实现同时在轧制与垂直于轧制方向对电工钢片施加拉(压)力。优化设计励磁磁轭的尺寸并合理布局以保证测量区域磁场分布的均匀性,提高测量精度。将B探针与双复合H线圈统一装配到电木框架内构成矢量B-H传感器,达到同时测量电工钢片磁通密度B和磁场强度H信号的目的。根据坡印亭定理计算不同磁化条件下电工钢片比总损耗。基于上述方法分别测量了无取向电工钢样品不同磁化角度、轴比以及磁通密度下的矢量磁特性,测量过程中将预拉(压)力矢量的方向设置为与磁化角度一致。根据测量结果总结归纳出电工钢片矢量磁特性的应力依赖演化规律。 相似文献
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用磁控溅射法分别在玻璃基底和硅片上沉积Tbx(Fe85Co15)100-x(x=24.7, 40.8, 厚~20nm)薄膜和Fe51Pt49(8 nm)/ Tbx(Fe85Co15) 100-x (~70 nm)双层薄膜,研究了非晶TbFeCo薄膜中富FeCo晶粒的存在对薄膜磁特性的影响.使用磁光克尔效应(MOKE)和振动样品磁强计(VSM)测量样品的磁滞回线,观察到单层TbFeCo薄膜及FePt/TbFeCo双层薄膜中由于富FeCo晶粒的存在导致的磁化反转相分离的特征,并通过测量FePt/TbFeCo双层薄膜的小回线进一步得到了分离后的磁化反转回线,证实了本文的解释.通过改变Tb靶的溅射功率,也观察到Tb含量不同的样品中都存在磁化反转相分离的特征. 相似文献
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采用溶胶-凝胶法在玻璃衬底上制备了钴铁氧体CoxFe3―xO4(x=0.2~0.8)薄膜。分别用振动样品磁强计及X射线衍射仪对样品的磁性和结构进行了测量与分析。结果表明,随Co2 含量增加,样品中的尖晶石相衍射峰逐渐增强,至x=0.8时为单一的尖晶石结构。高Co2 含量(x>0.7)样品的饱和磁化强度和矫顽力随退火温度的升高呈上升趋势,630℃退火Co0.8Fe2.2O4薄膜矫顽力达156kA/m。Co2 含量的增加还可使晶粒细化。当Co2 含量x=0.8时,可同时获得好的磁性能及小的晶粒。 相似文献