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二次再热机组的热耗变换系数和汽耗变换系数 总被引:5,自引:1,他引:5
热耗变换系数和汽耗变换系数是反映抽汽品质的重要参数,便于分析定功率下机组的特点。文中给出了二次再热机组热力系统的矩阵热平衡方程,对其填写规则进行了阐述。提出了二次再热机组热力系统的热耗变换系数、汽耗变换系数、抽汽效率和等效热降的数学表达式。对二次再热机组抽汽间相互作用的特性进行了分析。以某二次再热机组为例,对以上4个参数进行了计算,计算结果不仅证明了hM=hi/ξi和dM=ki/Hi0,而且也说明主循环效率和汽耗率只和热力系统的节点参数有关。通过对计算结果进行分析,发现热耗变换系数随抽汽级数由高压级到低压级逐渐减小。 相似文献
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热(汽)耗变换系数法——分析电厂热力系统的新方法 总被引:9,自引:9,他引:9
以定功率为条件的简化分析借助于两个重要的参数——热耗变换系数ξi和汽耗变换系数ki,能够快速计算电厂热力系统方案设计及设备改进后的经济效果,它们完全由矩阵给出,适合于计算机运算。定功率下的简化分析比较详细考虑了某参数变化对汽轮机各级通流量的影响。最后以N300国产再热凝汽机组的数据进行了验证 相似文献
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本文提出了一种火电厂热力系统计算分析的新方法——凝汽法,并用该方法对200MW机组进行了热力计算,这种方法不需计热力过程的功或焓降,只用一个参母——凝汽系数,完成全部热力计算,具有概念清晰、主次分明、计算简单、结果准确、掌握容易的特色 相似文献
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热耗变换系数、抽汽效率与主循环效率 总被引:16,自引:9,他引:7
在电厂热力系统分析中,热耗变换系数和抽汽效率ηi是不同条件下反映汽轮机抽汽品位的参数,两者能够通过主循环相互关联,因此着重阐述了主循环的概念,主循环热效率ηM的含义,基于主循环给出了反映热力系统状态的加热器参数qi,γi,τi。热耗变换系数和抽汤效率只决定于主循环的结构及其各节点的参数,并且可以分别通过各自联立的线性方程组求出其解。经过严格的数学推导导出了热耗变换系数和抽汽效率的关联关系式ηM=ηi/ξi,此式不但表明了ηi和ξi之间的关联关系,同时也说明主循环效率只与主循环中节点的参数有关,并且该式可以作为主循环效率的一种计算法,以国产300MW机组热力系统为例对矩阵方程进行了说明,并用设计工况数据进行了计算。 相似文献
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等效热降法的改进计算方法 总被引:8,自引:3,他引:8
目前采用的汽轮机理想循环热效率受到相对内效率影响而不能准确反映汽轮机热力系统运行经济状态。同时,等效热降法计算中需要预先已知汽轮机排汽焓及回热抽汽状态点的焓值,而凝汽式汽轮机排汽焓及处于湿蒸汽区回热抽汽点焓值不能准确确定,从而导致等效热降法计算结果产生误差。针对上述问题,文中首先对理想循环热效率的定义方法进行了改进。然后,基于改进的理想循环热效率,提出了等效热降法的改进算法。该方法利用蒸汽等熵膨胀过程来确定等效热降,不仅避开了求解汽轮机排汽焓的难题,而且还可以分析引起热力系统经济性降低的原因和部位,从而为汽轮机热力系统经济性诊断提供了依据。通过与常规等效热降法计算结果的对比,证明了该改进方法的正确性。 相似文献
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简要介绍了蒸汽流量测量的方法,分析了引起测量误差较大的原因.针对蒸汽流量测量的实际情况,提出了提高流量测量准确性的方法和措施,以及正确选用蒸汽流量测量仪表应注意的事项,可供流量测量工作借鉴. 相似文献
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分析汽轮机调节系统滑阀内部的摩擦力,阐明了汽轮机液压调节系统迟缓率产生的原因,并提出了减小滑阀摩擦力、克服部件卡涩、保持油的清洁和物化性能稳定等降低迟缓率的方法. 相似文献
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汽轮机冷态起动过程的最佳温升率 总被引:1,自引:0,他引:1
对300 MW汽轮机组在不同温升率的冷态起动运行方式下转子的热应力场进行了计算分析,得出了温升率与转子热应力的变化关系以及温升率对转子疲劳寿命损伤的影响,并给出了最佳温升率. 相似文献
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根据汽轮机通流暂态汽动分析需要,以气动力学的基本方程为基础,建立了计及抽汽变化、动力输出和能量损失的准一维非定常汽动分析模型;提出一种单元组合处理方法,使复杂的通流计算过程得到简化;并给出各个单元的基本方程和数值分析方法。 相似文献