多相绕组同步电机定子槽漏抗的计算

本文通过对十二相15°相带绕组同步电机定子槽漏抗的推导,进一步得到适合于 m 相180°/m 相带绕组(如三相60°相带绕组、六相30°相带绕组、……)同步电机定子槽漏抗的统一计算公式,可十分方便地用于电机电磁计算。     

永磁同步电动机的绕组谐波分析

基于分数槽绕组的基本概念,以12槽10极永磁同步电动机为例,简述了60o相带、大小相带和120o相带分数槽绕组的槽号相位图、槽电动势星形图和绕组展开图,并分别介绍了三种不同相带分数槽绕组的谐波次数和分布系数。利用Maxwell 2D软件对三种相带分数槽绕组的谐波进行了仿真分析,仿真结果与理论分析一致,60o相带分数槽绕组是最佳的方案。     

极相调制异步电机的绕组设计及性能比较

异步电机可使用极相调制的变极策略扩展转速/转矩范围,极相调制可以采用传统的电机绕组也可采用环形绕组.本文提出了一种异步电机极相调制绕组的设计方法,基于这种方法分别设计了极相调制的传统绕组及环形绕组样机.有限元计算结果验证了提出的变极绕组设计规律以及极相调制绕组变极的可行性.比较了传统电机、环形绕组单转子电机及环形绕组双转子电机在同一极数下的运行性能,双转子电机更适合环形绕组,它充分利用了环形绕组的两边,内外转子均输出转矩,提高了效率;但是,传统绕组电机则具有更好的性价比,更有应用前景.     

对正弦绕组应用中一种常见错误接法的分析

1 引言1.1 正弦绕组的特点a.△部分的各相绕组的有效导体数为 Y 部分各相绕组有效导体数的3~(1/3)倍;b.Y 部分的各相绕组中相电流为△部分各相绕组中相电流3~(1/3)倍;c.Y 部分的各相绕组在空间排列上滞后于△部分对应的相绕组30°空间电角度;d.Y 部分各相绕组的电流在时间上滞后于△部分对应的相绕组中的电流30°     

五相混合式步进电动机绕组电感的测定

五相混合式步进电动机绕组电感的测定王宗培程智赵书韬任雷（哈尔滨工业大学１５０００１）１引言电动机绕组的电感可归结为各相绕组的自感，以及每相绕组与其他各相绕组间的互感。在对称的五相电动机中，各相绕组的自感相等，用Ｌ１１表示，相间的互感也近似相等。用Ｌ１...     

三相绕组改成六相绕组简易计算

在异步电动机修理中,我们多次应用过六相绕组,即将原三相绕组改制成六相绕组。改制过的电机温升有明显降低(或出力有明显提高),振动和噪音都有明显减小。现以三相绕组星形(λ)联接改成六相绕组延边三角形(?)联接为例说明三相绕组改成六相绕组简易计算。     

吊扇电机线圈的快速修复

吊扇电机线圈的快速修复王克权（四川自贡市金属容器厂６４３０１０）１吊扇电机线圈损坏的检查１．１吊扇电机绕组引线的识别吊扇电机绕组引出红色、黄色、白色（黑色）三根电源接线。其中红白色线为主相绕组（运行绕组）的头尾，红色为主相绕组相头，用Ａ表示，白色为主...     

不同定子绕组结构五相感应电机开路故障时性能对比分析

为研究不同绕组结构对五相电机的影响,在现行单绕组及星形-五边形组合绕组的基础上,该文提出三种新型组合绕组:五边形-星形绕组、五角星-星形绕组与星形-五角星绕组.首先,建立绕组磁动势模型与电压不平衡系数(VUF)计算模型,利用有限元方法计算电机绕组磁动势(MMF)谐波含量、电压不平衡系数.其次,制作15kW五相感应电机,...     

对交流电机电枢绕组谐波感应电势计算公式的修正

所有的电机学教材及有关交流电机的专著,都介绍交流电机的相绕组及相绕组电势,并给出相绕组电势的计算公式:     

混合式步进电动机绕组电感的研究(2)

采用一种改进的ｄｉ／ｄｔ法,被称为动态磁滞回线法的测试系统,对典型结构的二相混合式步进电动机的绕组电感进行实验研究,给出了相绕组电感及相绕组间互感随转子位置角及绕组电流变化的基本规律。     

五相集中整距绕组感应电机缺相容错控制

定子绕组开路是多相电机调速系统中的常见故障。建立了五相集中整距绕组感应电机绕组开路后的方程,计算了电机绕组开路后的稳态输出电磁转矩,分析了减小转矩脉动的条件,提出了五相电机缺相容错控制方法。此方法在无需额外增加硬件的前提下,可以保证电机继续平稳地运行。对于电机定子绕组多相同时开路,建立相应的变换矩阵、重新计算电感参数后,也可以采用提出的控制方法。对电机定子绕组一相开路进行的仿真和实验结果表明,该容错控制方法可以大大减小电机缺相运行时的转矩脉动。     

开关磁阻发电机相电流理论解析

介绍了开关磁阻发电机的基本电路方程、相绕组电感曲线、相绕组磁链特性及相电流解析。     

电动机引出线上没有编号的鉴别方法

电动机绕组引出线端一般都带有标志,它表示该接线端子属于某相绕组和该相绕组的首端、末端或是中间接头。三相异步电动机绕组的引出线端标志由字母和数字组成,其中大写英文字母表示U、V、W某相统组,字母右边的数字1、2表示该端子是这相绕组的某端,例如U_1是U的首端、V_2是V的末端等。     

审视交流电机相绕组磁势表达式的导出方法

首先分析电机理论中关于相绕组磁势表达式的两种推导方法,指出其优缺点;其次指出相绕组磁势的极对数无关性;最后提出相绕组磁势表达式的直观导出法.     

绕线转子一相绕组首尾反接的故障处理

介绍异步电机转子绕组的一相绕组首尾反接时出现的故障现象。从实例出发,阐述以试验数据判断电机是否是一相绕组首尾反接。     

多相电机定子绕组组合模式对磁动势与参数的影响

多相绕组不同于三相绕组之处是其具有绕组组合的灵活性,确定多相电机定子绕组组合模式则为电磁设计的前提条件。根据多相电机的运行要求,选择对称三相绕组为多相整流发电机定子绕组的基本组成单元,对称四相或五相绕组为变频器供电多相电动机定子绕组的基本组成单元。针对多相电机相数为偶数或奇数、定子绕组半对称与全对称结构4种组合模式,分别进行磁动势分析与定子参数分析。结果表明,在电机相数为偶数时,半对称组合模式比全对称组合模式更有利于消除空间谐波磁动势;而在电机相数为奇数时,半对称组合模式与全对称组合模式在消除空间谐波磁动势方面没有区别,两种模式下稳态定子参数也相等。分析结果为多相定子绕组组合模式的选定提供了依据。     

变压器油箱壁振动信号诊断绕组变形技术研究

文章对S11-M-500/35kV变压器A相绕组进行连续5次短路冲击试验(B、C两相未单独进行冲击试验),使A相绕组产生较其他两相更严重的形变,获取短路冲击前后变压器A相绕组对应油箱壁的振动数据。通过变压器油箱壁振动信号分析变压器绕组的变形程度,利用小波包分解原理,将振动信号分解到不同频段中,计算各频段的能量熵值,得出不同程度的绕组形变对能量熵值变化的影响。试验结果表明:与离线短路电抗法判断绕组形变相比,振动分析法小波包能量熵特征提取方法不但具有在线诊断绕组故障的优点,且更灵敏的体现出绕组状态变化,对及时反映绕组形变,对带电或在线监测判断绕组变形故障具有重要意义。     

双绕组高速异步发电机控制绕组电流和定子频率的确定

通过电磁场有限元分析方法，计算了实心鼠笼转子双绕组异步发电机不同负载下恒压运行时控制绕组电流和定子频率。根据异步发电机十二相功率绕组和三相控制绕组各自电势、电流相位关系以及两绕组间的空间相对位置，确定了各相量的相位角和除控制绕组电流外其它相量的有效值。由ANSYS中的二维谐波场求出了功率绕组每相感应电势，相电势计算值与给定值一致作为优化目标函数，控制绕组电流有效值与转差频率作为变量，通过直接搜索方法迭代得到变量最终值。控制绕组电流和发电机运行转差率的计算结果与实验结果较为一致，证明了分析方法的正确性。     

轴裂相整数槽集中绕组永磁容错电机及其匝间短路故障抑制研究EI北大核心CSCD

针对传统分数槽集中绕组永磁容错电机相间隔离能力弱、匝间短路故障抑制能力不足的问题,该文提出一种轴裂相整数槽集中绕组永磁容错电机。该电机各相绕组沿轴向独立排布,实现了相间的电、磁、热及物理隔离。首先,介绍轴裂相整数槽集中绕组电机的基本结构,阐述其工作原理,分析其电磁性能。然后,理论分析该轴裂相整数槽集中绕组永磁电机匝间短路故障的抑制机理。在考虑绝缘接触电阻变化的基础上,将所提轴裂相整数槽集中绕组永磁电机与传统分数槽集中绕组永磁电机在不同接触电阻情况下的故障电流、损耗和温升进行对比和分析。研究表明,相比于传统分数槽集中绕组永磁容错电机,该文所提轴裂相整数槽集中绕组永磁容错电机在故障的各个阶段,其匝间短路故障的严重性均较低,并且故障对健康相的影响很小,实现了从电机结构上抑制和隔离匝间短路故障的目的。最后,加工一台轴裂相整数槽集中绕组永磁电机样机,完成对样机匝间短路电流和故障温升的测试,实验结果与理论分析和仿真结果一致,证明了上述分析的正确性。     

微机型继电器SEL387用于三绕组三相变压器差动保护

1微机型继电器用于三绕组三相变压器差动保护原理 假设YNynOdl1三绕组三相变压器高压侧额定线电压为U1，A相绕组电流为IaP1，A相线电流为IaL1，绕组线圈匝数为n1；中压侧额定线电压为U2，A相绕组电流为IaP2,A相线电流为IaL2，绕组线圈匝数为n2；低压侧额定线电压为U3，A相绕组电流为IaP3，