500kV变电站500kV线路开关跳闸事故处理及分析

针对一起500kV 变电站500kV 龙罗甲线开关跳闸事故,通过分析事故发生后一、二次设备的检查、试验内容,对线路开关跳闸故障原因进行判断,找出开关跳闸的根本原因及开关储能回路元件的设备紧急缺陷,并提出了相应的防范措施。     

一次电网事故的继电保护动作分析

南郊变电站10kV出线至高压室处的电缆头故障，引起一系列保护装置动作跳闸，造成南郊变电站全站失压。针对此次事故就各保护动作情况进行了分析，并对马庄变电站110kV南庄Ⅱ线124开关保护越级跳闸误动原因提出了整定值的管理及开关机构维护和选型的整改意见。     

一起10kV出线保护跳闸分析与探讨

城市电网10 kV出线短路故障在电力系统中经常出现。因此,提高10 kV出线故障保护动作行为分析能力,对于事故应急处理,保障系统安全运行具有重要意义。辖区一变电站10 kV出线连续发生两次短路故障而导致10 kV出线开关连续动作分闸两次,但第一次开关重合成功,第二次开关未重合,致使线路停电。文中详细分析这起事件,探究其中保护动作行为特点,从中发掘保护动作行为规律,且供运行人员参考,以便碰到类似故障时的快速判断与处理。     

小水电并网的110 kV变电站线路重合闸研究

为研究小水电并网对变电站线路重合闸的影响,本文通过对一起变电站1 10kV线路发生瞬时故障后保护及重合闸动作情况的分析,阐述了有小水电上网的变电站联络线故障跳闸后,存在因其母线电压不会马上消失而导致重合闸不正确动作的问题。从小电源解列和备自投方面提出三种改进措施,可根据现场综合应用,提高重合闸成功率,确保电网运行稳定。     

主变高压侧开关单相跳闸事故的分析与处理

针对某变电站#1主变高压侧开关单相跳闸、重合闸动作不成功、三相不一致保护闭锁,导致变压器非全相运行故障,全面分析了造成开关跳闸的原因及运维方面存在的不足,并制定了相应的整改及防范措施,可为预防此类事故提供参考.     

500kV线—变串中开关保护重合闸问题浅析

本文主要讨论了线一变串中开关保护的重合闸问题。虽然一台半接线方式具有较高的供电可靠性和调度的灵活性,但是一台半接线方式造成使用的保护设备多,二次回路和继电保护配置复杂,给继电保护维护及自动装置的投退带来了诸多不便。尤其是线一变串中开关保护重合闸的问题,此时中开关同时肩负对线路、变压器送电的任务,而在变压器故障时,不允许中开关对变压器重合。如果中开关保护的重合闸退出,那么在线路单相故障时可能导致中开关非全相运行,对变压器和电网稳定运行有影响。本文针对此问题以某500kV变电站一线一变串为例进行分析,找出改进方法。     

光纤差动保护单相重合闸整定原则的改进

针对线路发生单相永久性故障,保护在动作、重合过程中,两侧开关、电流互感器都要经历2次故障电流的冲击,提出一个解决方案,使线路在单相永久故障时只需单侧重合,就可以跳开两侧开关,减少了系统的冲击。     

500kV变电站隔离开关分合闸不到位抢弧故障分析

为了解决500 kV变电站隔离开关分合闸不到位抢弧故障的问题,结合阳江500 kV变电站隔离开关操作时所出现的故障问题,介绍了该故障的基本情况,并对故障原因进行了初步分析,认为开关操作所产生的暂态电磁干扰是导致隔离开关分合闸不到位的原因。在此基础上,从理论上对故障的机理进行分析,并对变电站二次侧暂态过电压进行现场测量,得出电磁干扰主要是通过高频电流互感器耦合到二次回路;再根据故障机理分析和现场测量提出利用在二次回路加装电涌保护器来解决该类问题。     

220kV线路保护动作开关重合闸不成功原因分析

介绍了一起220 k V线路A相瞬时性接地故障,通过对操作箱至开关就地控制柜的重合闸回路、重合闸自保持回路、开关本体重合闸回路进行检查,分析了故障后开关重合闸不成功的原因,并提出了相应的整改措施。     

基于限流级差配合的城市配电网高选择性继电保护方案

为了解决供电半径短的城市配电网继电保护配合困难问题,提出了一种基于限流级差配合高选择性继电保护方案。在变电站出线断路器和联络开关配置限流保护装置,发生相间短路故障时,出线断路器限流保护装置迅速限流并与配置于馈线分段开关的保护装置实现多级级差继电保护配合;若为永久性故障,联络开关配置限流保护装置可以在限流条件下实现故障区域的隔离和健全区域恢复供电。结合实例详细论述了限流保护装置的组成和工作原理,着重论述了参数整定方法。分析结果表明:所建议的方法能够有效降低故障处理期间的短路电流水平和对设备的损害,不仅适用于架空配电网,而且也适用于电缆配电网。     

220 kV同塔双回线路钻越500 kV线路的方案选择

针对220 kV同塔双回线路钻越500 kV线路的方案选择问题,分析了钻越方案的制约因素,采用改变地线悬挂形式、导线排列方式、跳线绝缘子串型式等措施,进行了钻越塔的设计和优化,设计了双回鹰嘴蝶型耐张塔。经工程实际应用证明,该型耐张塔具有良好的推广前景,为220 kV同塔双回线路钻越500 kV线路提供了一种可行的解决方案。     

35 kV送电线路升压为110 kV送电线路的方法

随着工业及民用电的增加，有些35kV变电所已不能满足要求。以前往往是新建一座110kV变电所及新架一条110kV送电线路或将35kV变电所升压为110kV变电所并新架一条110kV送电线路来解决变电所与用户之间的供求矛盾。文中介绍利用常规35kV线路，采用复合横担及加装避雷线支架改造升压为110kV线路的技术要点。     

500kV输电线路阻波器均压屏蔽环的研制

论述了５００ｋＶ输电线路阻波器均压屏蔽环的设计,介绍了均压屏蔽环制造中特殊工艺的操作方法。     

220 kV及11OkV六回路同塔线路的设计应用

220,11OkV同塔六回塔型的选择,需重点分明地考虑以下几点:铁塔结构清晰、受力与传力应尽可能简单,并能满足分期架设和带电作业的要求;能满足耐雷水平要求,并尽可能降低双回乃至多回同时跳闸率;走廊宽度不宜过大,铁塔横担不宜太长,施工、运行及维护方便;同时,尽可能优化杆塔结构,以降低铁塔耗钢量;还应对同塔多回路运行情况:断线、倒塔、风偏以及雷击跳闸率、单回跳闸率、多回同期跳闸(异名相故障等)的跳闸率等进行深入调查、分析研究.     

220 kV及110 kV六回路同塔线路的设计应用

110 kV 同塔六回塔型的选择, 需重点分明地考虑以下几点: 铁塔结构清晰、受力与传力应尽可能简单, 并能满足分期架设和带电作业的要求; 能满足耐雷水平要求, 并尽可能降低双回乃至多回同时跳闸率; 走廊宽度不宜过大, 铁塔横担不宜太长, 施工、运行及维护方便; 同时, 尽可能优化杆塔结构, 以降低铁塔耗钢量; 还应对同塔多回路运行情况: 断线、倒塔、风偏以及雷击跳闸率、单回跳闸率、多回同期跳闸( 异名相故障等) 的跳闸率等进行深入调查、分析研究。     

750 kV输电线路弧垂检测方法

西北750 kV输电线路特有的高海拔、大档距等设计特点,使角度法测量架线弧垂有了广阔天地,然而地形条件限制、六分裂导线使用和中相V串布置,又大大增加了测量难度和计算强度。采用角度法通用公式配合计算机软件测量、分析架线弧垂,为线路弧垂的检测提供了一种优质高效的新方法。     

10 kV配电线路避雷器优化布置研究

雷击跳闸是10 kV配电线路运行维护面临的主要问题之一。文中在Agrawal模型的基础上,在ATP/EMPT建立了计及导线耦合效应的10 kV三相导线雷电感应过电压模块。研究了雷击距离线路50 m情况下的感应雷跳闸概率,结果发现:跳闸所需最小雷电流幅值均随绝缘子50%闪络电压的增大而呈线性增加;分支处更易发生绝缘闪络。研究了避雷器布置方式,结果发现:相同安装密度下,三相避雷器分散安装比集中安装的效果更好;对于分支杆塔,宜在最近干线或支线杆塔上安装避雷器。     

我国首条750kV线路与美国新型765kV线路的初浅比较

简要介绍并对比了我国西北电网的第一条750kV官亭—兰州东输电线路和即将建成的美国AEP新型765kVWyoming-JacksonsFerry输电线路。认为两者具有相同的运行电压等级和相近的输电距离,并均以结构方面的创新(新型分裂导线和新型杆搭设计)达到了输电建设工程的世界先进技术水平。而我国输电建设的社会条件更优越,应借此努力推进EHV和UHV的既定工程项目,以消除发电和输电之间的发展差距。     

浅谈10kV线路线损实时分析

介绍了开展10 kV线路实时线损分析的必要性,分析了如何开展10 kV线路实时线损管理工作及通过线损分析取得的成效。     

110 kV乔樊线弓子线烧断原因的探讨

110kV乔樊线在运行过程中 ,由于弓子线联接处两侧的导线型号不一致 ,并沟线夹的安装不符合设计要求 ,使弓子线线夹处发热 ,造成弓子线烧断引起线路故障。通过分析得出在施工过程中 ,一条线路应尽量采用同一型号的导线 ,并应按设计要求使用材料 ,加强运行过程中的巡视、检测质量 ,确保线路的安全运行