特高压交流双回线路中单柱组合耐张换位塔应用

文章介绍了在淮南-上海1000kV特高压双回输电线路工程中,使用单柱组合耐张塔实现换位的方法,并将单柱组合耐张换位塔与传统双回路"丰"字型耐张换位塔进行比较。指出使用单柱组合耐张换位塔时,在调整主副塔的相互配合关系以及进行跳线、跳线串和跳线金具等部分的设计时应注意的问题。     

1 000 kV交流特高压新型双柱换位塔

1 000 kV特高压交流双回路输电线路的换位设计复杂,分析了三柱换位设计的优缺点,针对其占地多、跳线设计复杂、施工要求高的特点,研究了一种新型双柱换位塔。介绍了双柱换位塔的跳线布置方式、电磁环境、防雷水平以及跳线金具串的设计,并将其与三柱换位塔在走廊占地、塔重等方面进行综合经济指标比较,结果表明双柱换位塔更具优越性和实用性。     

500 kV单回架空输电线路AC相导线悬空换位

50 0kV输电线路进出变电站常会遇到相序调整情况 ,尤以AC相换位最为棘手 ,利用耐张换相绝缘子串悬空换位是比较好的解决方法。优化换位方式的出现 ,为 5 0 0kV输电线路悬空换位创造了条件 ,带来了方便。文章详细介绍了耐张塔AC相悬空换位方法、优化换位方式、耐张换相绝缘子串长和换相跳线电气间隙等的设计方法。     

交流特高压单柱组合耐张塔软跳线施工工艺

1 000 kV淮南-上海输电线路工程采用了单柱组合耐张塔,单柱组合耐张塔2 个单柱塔之间的跳线采用了软跳线。从施工的角度看,需要根据软跳线的设计特点制定合理的施工工艺确保施工质量。结合单柱组合耐张塔软跳线真型试验,对单柱组合耐张塔软跳线施工工艺进行探讨,为1 000 kV 淮南-上海输电线路工程的施工提供参考。     

±800kV特高压输电线路带电作业更换耐张硬管母跳线绝缘子工艺方法研究

针对湖北电网现有±800kV线路的塔型、导线布置、耐张硬管母跳线绝缘子串组装型式,根据带电作业时塔上作业人员的工作方式、作业位置以及±800kV线路带电作业的相关技术条件,提出了一种能够适应±800kV线路且操作方便、安全稳定的耐张硬管母跳线绝缘子更换工艺方法。     

1000kV交流特高压有关联双柱组合耐张塔软跳线设计

1000 kV特高压同塔双回输电工程中,有关联双柱组合耐张塔采取软跳线方式可取消其跳线横担,减小塔身尺寸和杆塔呼称高度,降低工程投资。分析了有关联双柱组合耐张塔软跳线的特点以及跳线串悬垂角、软跳线张力的计算方法。以1000 kV淮南—上海特高压同塔双回输电工程为例,计算了4种型号的有关联双柱组合耐张塔的跳线串悬垂角、软跳线张力,结果表明常规跳线线夹已不能满足要求,建议专门研制超高压软跳线线夹。     

1 000 kV交流双回路单柱组合耐张塔型式规划

针对在1000 kV交流特高压双回输电线路中使用鼓(伞)型耐张塔的不足,设计了一种全新的耐张塔型——单柱组合耐张塔,其特点是分塔挂线、无导线横担、水平布置跳线、灵活性好、施工方便等,与鼓(伞)型塔相比,在杆塔高度、塔重、横担长度、跳线等方面的技术经济性较为优越。最后提出了该塔在电磁环境、跳线、防雷等设计方面需要进一步探讨的技术问题。     

500 kV单回路耐张塔边相跳线直跳上绕布置

目前我国500 kV交流单回路干字型耐张塔边相跳线均采用直跳型式,边相带电部分最低点比耐张塔导线横担低4～6 m,有时成为对地距离的控制条件,需要进行地面开方、砍伐树木或者升高耐张塔。通过对500 kV单回路耐张塔进行改造和优化设计,将高边坡侧的边相跳线采用上绕布置方式,彻底消除对地距离由边相下绕跳线控制这个因素,达到既减少对环境的影响,节省线路综合投资,又方便施工,提高线路运行可靠性的目的。     

带电更换超高压交直流线路耐张塔跳线绝缘子串技术研究

为了实现安全和高效带电更换超高压交直流线路耐张塔跳线绝缘子串,通过对超高压交直流线路耐张塔跳线绝缘子串结构形式进行分析,提出带电更换耐张塔跳线绝缘子串的新技术,利用横担侧铝合金横担卡、丝杠、高压绝缘可调拉棒、重锤侧托板卡和智能牵引装置进行更换。作业人员在横担侧收紧丝杠后通过托板卡两侧受力同时提拉重锤端,使绝缘子串卸力,拆除导线端绝缘子,利用智能牵引装置牵引绝缘子完成旧绝缘子拆除和新绝缘子的安装。该技术应用作业工具少,降低了作业的劳动强度,提高了作业的效率,既能更换超高压交直流线路耐张塔跳线绝缘子串,又能更换直线塔绝缘子串,具有较高的推广应用价值。     

750kV输电线路耐张塔刚性跳线的研究开发

西北750 kV输电线路有43基耐张转角塔。为了确定经济、安全可靠、施工方便的跳线连接方式,预选普通软跳线、笼式硬跳线及铝管式硬跳线3种方式进行经济技术比较。通过计算、试验和论证,推荐采用铝管式硬跳线,它加工简单、施工方便,可降低工程造价,完全满足线路工程使用要求。     

l000kV淮南-南京-上海特高压交流双回换位塔研究

本文以1000kV淮南-南京-上海特高压交流输电线路工程为背景,结合以往双回路换位塔设计成果,利用三维间隙分析软件,设计了三柱式换位塔、双柱式换位塔以及双回共杆换位塔,并估算了塔重、基础、绝缘子等工程量,通过技术经济比较,得出双共杆换位塔技术可行,经济合理。最后,推荐1000kV淮南－南京－上海高压交流输电线路工程采用双回共杆换位塔型式。     

1 000 kV同塔双回输电线路电气不平衡度及换位问题研究

电气不平衡度是衡量输电线路性能和电能质量优劣的重要指标。文章以淮南-上海1 000 kV特高压同塔双回输电工程为例,借助EMTP和Matlab软件仿真计算不同情况下线路的电气不平衡度,根据计算结果研究特高压双回线路的电气不平衡度和换位问题。得出如下结论：双回路导线逆相序排列可明显降低线路的不平衡度,推荐逆相序排列下1 000 kV同塔双回输电工程换位距离取200 km;双回路同向换位后的电气不平衡度明显低于双回路反向换位;对于1 000 kV淮南-上海同塔双回输电工程,推荐全线导线采取逆相序排列方式,淮南-皖南段进行一次同向全换位即可满足线路不平衡度限值要求。     

换位形式对1 000 kV同塔双回线路感应电压和电流的影响

对不同换位形式下1 000 kV同塔双回线路的感应电压等问题进行了计算和分析。从限制感应电压、潜供电流、线路参数不平衡度的角度看,4段换位优于3段换位但多用1个换位塔;5段B型换位优于6段A型换位且可省1个换位塔;4段换位与6段A型换位的效果大致相当。为此,建议同塔双回线路着重考虑3种换位形式：3段换位（l/3,l/3,l/3）、4段换位（l /6,l/3,l/3,l/6）和5段B型换位（l/6,l/6,l/3,l/6,l/6）。一般不推荐采用2次以上的全循环换位。     

220 kV同塔双回线路钻越500 kV线路的方案选择

针对220 kV同塔双回线路钻越500 kV线路的方案选择问题,分析了钻越方案的制约因素,采用改变地线悬挂形式、导线排列方式、跳线绝缘子串型式等措施,进行了钻越塔的设计和优化,设计了双回鹰嘴蝶型耐张塔。经工程实际应用证明,该型耐张塔具有良好的推广前景,为220 kV同塔双回线路钻越500 kV线路提供了一种可行的解决方案。     

同塔双回高压直流输电线路故障行波特性研究

受输电走廊的制约,同塔双回直流线路已成为直流输电工程建设的发展趋势之一,然而由于同塔双回直流线路极线间的电磁耦合关系导致了其故障暂态特性极为复杂。行波保护作为直流线路主保护,故障行波特性的研究对其动作性能的分析至关重要。为此,基于无畸变线路模型研究了同塔双回直流线路故障电压电流的相模变换方法和模量求解方法;系统地分析了极线故障行波的特性及其与单回直流线路的差异性,以及实际同塔双回直流线路不对称换位和参数频变等影响因素;基于PSCAD/EMTDC电磁暂态仿真软件进行了分析验证。研究成果有助于对目前基于单极线电气量的直流线路行波保护动作性能的分析以及其在同塔双回直流线路上的适应性研究。     

1 000 kV特高压交流同塔双回线路换位塔型式选择

依托1 000 kV锡盟-南京（济南-徐州段）特高压交流工程,参考国内750、500 kV同塔双回输电线路的研究成果及运行经验,通过技术经济比较,给出1 000 kV特高压交流同塔双回线路推荐换位塔型式,研究成果可应用于工程设计。     

1 000 kV单回和同塔双回混合线路电气不平衡度分析

对1 000 kV锡盟-南京特高压输电线路的锡盟-北京东段,利用电磁暂态分析程序(ATP-EMTP)计算了单回和同塔双回混合线路的电气不平衡度以及最佳换位点位置。计算结果表明,对于锡盟-北京东段单双回路混合线路,最佳换位点不在沿线路长度的1/3和2/3处。从电气不平衡度的角度推荐在单回路段进行1次全换位,双回段逆向序排列不换位,2基换位塔分别位于63.14和103.13 km处。