机械不完全燃烧热损失的简化计算

为了解燃煤锅炉运行的经济性,常要计算机械不完全燃烧热损失(q_4)。如按常规公式进行计算,使用不便。本文试就机械不完全燃烧热损失的简化计算问题作一探讨。一、图解法燃煤锅炉的机械不完全燃烧热损失 q_4的常规计算公式是:(?)式中q_4——飞灰或炉渣形成的机械不完全燃烧热损失,%;     

“热效应的迭加法则”能成立吗?

《电力工程设计手册》第一册第四章第一节关于短路电流热效应计算中,提出了“热效应的迭加法则”,使用中似有问题,现提出商榷。下面拟通过一个简单例子,谈谈我的看法。设某发电厂两台并列的发电机组的容量与型号完全相同,试计算出线短路电流的热稳定。由焦耳——楞次定律,计算在短路电流 i_(12)通过时间 t 内,短路电流所产生的热量:Q_(12t)=integral from to t(?)0.24i_(12)~2Rdt=integral from to t(?)0.24(i_1 i_2)~2Rdt     

半导体空调的设计

半导体片是利用珀尔帖效应来制冷的,其制冷量Q_冷按下列公式计算:Q_冷 N=Q_热 式中:Q_冷——制冷量,Q_热——制热量,N——输入电功率。其能效比ε=Q_冷/N决定于半导体片的热面温度与冷面温度之差,如图1所示。 从以上可看出,要想使半导体空调器得到更多的制冷量,必须强化散热;要得到更高的能效比,必须降低半导体片热面与冷面的温差,即必须降低散热源的温度。     

三相异步电动机空壳配定子绕组的简易计算

一、确定电机极数 P=D_(i1)/1.8h_(C1) (1)式中:P——电机极数; D_(i1)——定子内径(厘米); h_(C1)——定子轭部高度(厘米)。选取接近的正偶数。为了电机重绕后的起动性能良好,噪声小,要求下列不等式成立: Q_1-Q_2≠±P (2) Q_1-Q_2≠1±P (3) Q_1-Q_2≠2±2P (4)式中:Q_1——定子槽数; Q_2——转子槽数。二、估计电动机功率根据电动机定子铁芯长度、内径、极数和电动机型式,查阅国产同类型相近铁芯尺寸的电动机进行比较,从而估算出近似功率,对于早年产品电动机和铁芯质量有问题的电机,事先最好做铁损试验,然后再根据试验结果考虑降低功率使用。三、计算每槽导线根数设绕组相电压U_1=220伏,电源频率50周,电压降0.97,铁芯压装系数K_(Fe)=0.92涂漆)和0.95(不涂漆),分布系数K_(d1)=0.96,则可导出下面计算公式: 1.根据空气隙磁密B_0计算每槽导线根     

ЕП-670/140-13.8-545KT型锅炉顶棚密封改进

1 问题的提出牡丹江第二发电厂三期扩建工程安装的2台(№5,6)锅炉,是由前苏联塔干路戈“红色锅炉者”制造联合公司提供的E(?)—670/140—13.8—545KT型(简称E(?)—KT型)。该型锅炉已在国內漳泽电厂、黄岛电厂分别投产,锅炉顶棚不同程度地存在着泄漏,是一个亟待解决的问题。为此,提出对这2台锅炉顶棚密封进行改进。     

单功率表法校三相相位表

在三相交流电路电力供电系统中,由于负载参数的性质,而使相电压(?)和相电流(?)不能同相,即功率因数 cos≠1。因此电路中发生能量互换,出现无功功率 Q(?)=U(?)I(?)sin(?)。这样就引起下面两个问题:1、发电设备的容量不能充分利用;2、增加线路和发电机(变压器)绕组的功率损失。鉴于上述二点,对国     

越南Cam 6A煤质成分变化对锅炉热效率影响的分析

以600MW电站锅炉为模型,利用热损失法(ASME PTC4.1)计算燃用设计煤和5种实测煤(Cam 6A煤)时锅炉的各项热损失,分析得出各项热损失对锅炉热效率的影响情况.分析煤质中各成分变化对各项热损失的影响关系,对比设计煤与实测煤的锅炉各项热损失情况,对燃烧锅炉设计和调试运行提供指导意见.     

低压无功补偿装置容量的确定（二）

七、低压无功补偿装置容量的确定根据《全国供用电规划》(83年版本)有关条文规定:“高压供电的工业用户和高压供电装有带负荷调整电压装置的电力用户,功率因数为0.9以上; 其它100kVA(kW)及以上电力用户和大、中型电力排灌站,功率因数为0.85以上。” 1、根据计算负荷和功率因素规定值计算补偿容量在目前的计量条件下,电力部门是根据有功电度表和无功电度表读数计算用户的平均功率因数;设计部门是根据计算负荷及功率因数规定值,确定无功补偿容量。设计部门常用的无功补偿容量计算公式; Qc=apjn(tg(?)1——tg(?)2) (7——1) 式中:Pjn——全厂有功计算负荷(kW); tg(?)1——补偿前自然功率因数角的正切; tg(?)2——补偿后功率因数角的正切,或电业部门规定的功率因数角的正切;     

並联电容器组和电容器的继电保护计算

一、电容器组的参数计算 1—1 电容器组的额定容量 1、单相电容器的额定容量Q_((?)) (KVAR) ………………………………1—1 2、三相电容器组的额定容量Q_((?)) (KVAR)…………1—2 C_((?))——单相电容器的额定电容(μF) u_((?))——单相电容器的额定电压(KV) N——电容器组每相中并联的单相电容器台数。     

循环流化床锅炉热效率的计算方法

针对投入脱硫剂后,脱硫剂成分煅烧吸热和脱硫放热引起的热损失和热增益、石灰石中水分带走的热损失及灰渣显热损失等因素对循环流化床CFB锅炉热效率计算的影响,以GB10184—1988《电站锅炉性能试验规程》中关于常规煤粉炉的效率计算数学模型为基础,提出了CFB锅炉热效率计算相关修正后的数学模型,为工程设计和计算提供参考。     

基于ASME PTC4-1998标准和DL／T964-2005标准的CFB锅炉热效率计算比较

介绍了ASME PTC4-1998标准和DL/T964-2005标准中锅炉效率的定义、输入热量、基准温度、各项热损失、计算锅炉热效率时燃料热值的取用以及计算方法等方面的主要差别．通过比较某电厂300MWCFB锅炉基于2种标准下的热效率计算结果后得出如下结论：DL/T964-2005标准下的排烟热损失值、固体未完全燃烧热损失值和锅炉热效率值稍高于ASME PTC4-1998标准：而ASME PTC4—1998标准下的灰渣物理热损失值、可燃气体未完全燃烧损失值略高于DL/T 964-2005标准：但总体说来2个标准下的计算结果非常接近．     

彩电故障检修4例

例1 机型:日立CTP—236D型彩电故障现象:彩色暗,且收不到图像。分析检修:接收电视信号,把色饱和度调至最大,屏幕上只呈现很暗的大面积彩色区,且黑白图像也不能显示,伴音正常。调亮度钮,亮度能变化,但亮度不够。怀疑亮度通道有故障。从第三视放Q_(303)逐级往前检查,Q_(303)、Q_(302)均正常。将色饱和度关小,在Q(303)b极注入信号,屏幕有杂波反应;在Q_(302)c、b极注入信号也均有反应,说明这以后电     

30万瓩机组起动系统改装后的起动特性

30万瓩单元机组(锅炉:TПП-110型,汽轮机:K-300-240型)投运时采用外置式点火分离器的起动系统。有关研究单位对此系统所进行的研究表明:这种起动系统严重地限制了单元机组的灵活性。锅炉的热态点火时间长,又复杂。汽轮机的热态起动有一定的困难。由于存在这些困难,对此起动系统(图1)进行了改装。在锅炉第一炉体上,在A 和(?)流的内装式阀门前装了内装式点火分离器(在锅炉烟道内)BC-1和BC-2,其设计压力为介质     

CFB锅炉燃煤自脱硫试验与石灰石脱硫计算参数分析

为了研究燃煤循环流化床（CFB）锅炉自脱硫效应对于石灰石脱硫计算参数的影响,在1 MW CFB试验台对2个煤种进行了自脱硫试验。结果表明:2个试验煤种自脱硫效率分别为73.5%和57.3%,其差异主要与煤的可燃硫含量、煤中CaO等金属氧化物含量及锅炉运行参数有关;根据SO2排放值修正的燃料硫分计算钙硫摩尔比是按照收到基全硫计算值的3.78倍;随着石灰石添加量的增加,脱硫效率偏差由20.06%逐渐减小至10.65%;根据SO2排放值修正燃料硫分计算的脱硫热损失均为正值,按照收到基全硫计算的脱硫热损失均为负值,其偏差原因在于后者将入炉煤自脱硫的固硫反应放热量计入了石灰石脱硫反应放热量中;CFB锅炉由于燃煤自脱硫效应的影响,按照收到基全硫计算脱硫热损失会出现较大的计算误差,而按照SO2实际排放值计算脱硫热损失更符合实际。     

二次再热机组经济指标计算方法对比

针对超超临界二次再热机组中采用烟气再循环技术、空气预热器旁路高压省煤器技术和低压省煤器技术后,机组各项经济性指标的计算方法进行了理论分析,得到了锅炉燃料效率、汽轮机热耗率和机组发电煤耗率的计算方法。计算方法 1中,将高、低压省煤器的热量按损失的热量计算时,锅炉总热损失为6.42%,锅炉效率为93.58%;计算方法 2中,将高、低压省煤器的热量按输入汽轮机的热量计算时,锅炉总热损失为2.46%,锅炉效率为97.54%,明显高于计算方法 1的结果;2种计算方法得到的锅炉燃料效率与汽轮机热耗率有较大的差别,但2个指标计算得到的理论发电煤耗率的差值仅为0.19 g/(kW·h),由此证明2种计算方法在对机组能耗指标的计算方面是等效的。但是,无论采用哪种计算方法,高、低压省煤器的收益均不可在锅炉岛和汽轮机岛中重复计算,否则会造成计算得到的经济指标优于实际水平。     

循环流化床锅炉添加脱硫剂对热平衡的影响

分析循环流化床(CFB)锅炉添加脱硫荆后对各项热损失的影响.分析表明,脱硫剂的加入对各项热损失的影响顺序如下:对脱硫热损失q7的影响>对排烟热损失q2的影响>对灰渣物理热损失q6的影响;锅炉热效率随脱硫深度的增加先升高后降低,石灰石直接逃逸率的增大则会削弱这种影响;脱硫对锅炉效率的影响程度与煤种及石灰石特性有着密切的关系.     

混流可逆式水泵—水轮机泵工况蜗壳损失理论研究

本文在以实验资料为依据的假设下,由动量方程和能通量的连续方程推出了蜗壳损失的一般计算公式。结果表明:在Q/Q_0≥0.9的流量范围内,理论计算和实验结果很符合。在实测和计算的基础之上,文中还对蜗壳内的能量损失构成进行了初步分析。     

ASME PTC4.1—1964标准和ASME PTC4—2013标准关于锅炉效率计算的区别

简要介绍了国内锅炉性能试验的常用标准,包括中国标准和美国标准。由于不同标准版本会带来试验结果上的差异,有必要对如何使用不同标准版本进行研究分析,以便工程技术人员更好地理解和掌握不同标准版本在实际工程中的使用。本文针对实际工程中常用的美国标准,重点对ASME PTC4.1—1964标准和ASME PTC4—2013标准中锅炉效率计算方法的区别进行了分析讨论,详细比较了锅炉效率的定义、适用范围、基准温度以及主要热损失计算的差异。试验案例计算结果表明:如果忽略物理输入热,2个标准计算的锅炉效率结果相对偏差值为0.054%;如果考虑物理输入热,2个标准计算的毛效率相对偏差值为0.055%,锅炉燃料效率相对偏差值为0.079%。     

热电联产的节能分析与热电厂优化方案的研究

一、概论采用热电联产方式进行集中供热,可以减少城市的环境污染并节约一次能源。与分散供热相比,一次能源的节约是由于锅炉效率的提高和热电联产减少了冷源损失的结果,可用下式来表示。 B=B_L+B_C (1-1) B为总的节约煤量,B_L为锅炉效率提高所节约的煤量,B_C为减少冷源损失所节约的煤量。式中Q:热电厂供出的热量; η_(gd):管道效率; η′_(gL),η_(gL):分别为分供热锅炉和热电站锅     

锅炉热损失计算尺

在组织锅炉反平衡热效率竞赛时,反平衡热效率的计算工作,对锅炉运行人员来说,是一个比较麻烦的工作。目前许多电厂采用的方法是把计算锅炉热损失的公式绘制成线算图,用查图表的方法来求得锅炉的热损失。但是,由于图表的篇幅不能过大,线条又比较稠密,查起来不太清楚。同时对每一类型的锅炉、每一种燃料,均需绘制一套图表。这样,对于锅炉型式较多、煤种变化较大的发电厂来说,绘制图表的工作量是很大的。为了使锅炉热损失计算速度更快,避免绘制过多的图表,设计一种适用各种类型的锅炉和各种燃料的计算尺,对于锅炉热损失的计算是