论大型整体不锈钢转轮工地现场焊接

主要介绍了大型整体不锈钢转轮工地现场装焊工艺过程及焊接难点。转轮全部采用马氏体不锈钢0Cr23N i5Mo材料进行制造,且整体交货。针对此大型整体不锈钢转轮的结构特点及工地现场焊接的工作条件,经过缜密的分析、论证后,制订了既能保证转轮的制造质量要求,又可满足交货周期的转轮现场焊接工艺方案,最终成功地完成了岩滩2号机8 600 mm整体不锈钢转轮的工地焊接,制造质量完全符合行业内相关标准和要求。     

不锈钢转轮焊接材料及工艺的选择

本文从转轮设计、制造和使用的角度提出了不锈钢转轮焊接材料选择与焊接工艺确定的基本准则。文章指出,正确认识和掌握被焊母材的焊接特性,根据转轮焊缝位置的特殊性,从焊接冶金因素入手,从接头受力状况着眼,才是正确选择材料与工艺的有效途径。     

大朝山水电站不锈钢分瓣转轮组焊与变形控制

介绍了大朝山电站不锈钢转轮的结构特点。材料组织性能，焊接工艺方法，并提出了对焊接变形的控制措施。     

OCr13Ni4CuMo不锈钢转轮的常温焊接

文章提出为“六郎洞”水电站生产的HL160一LJ140型转轮所具有的特点,并介绍了OCr13Ni4CuMo不锈钢转轮的焊接特点及焊接试验。     

水轮机转轮焊接接头残余应力分布研究

本文通过对焊接试板及真机转轮的残余应力测试,研究了水轮机转轮焊接接头残余应力分布规律,通过热处理前后的焊接残余应力的对比,对采用HS13-5和HS367两种焊接材料焊接转轮的焊后热处理效果进行了评价。     

珊溪水力发电厂转轮裂纹原因分析及处理

1 概述 珊溪水力发电厂位于浙江文成县境内的飞云江上,设计水头76.0 m,装有4台型号为HL(L2411208)-LJ-297的混流式水轮机,总装机容量200 MW.珊溪水电厂水轮机转轮采用X型叶片.铸焊结构.转轮由上冠、叶片和下环组成.结构如图1所示.上冠、叶片、下环分别加工制造后再组合焊接成转轮,转轮上冠采用铸钢20SiMn,下环和叶片采用抗空蚀及抗磨蚀性能和焊接性能良好的06Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢材料.     

五强溪转轮的装焊工艺研究

本文详细介绍了五强溪电站转轮的材料特点及装配、焊接、热处理等的制造工艺、着重论述了异种钢转轮焊接时，焊接材料的选择和是否进行焊后的消除应力热处理。五吸溪转轮的制造成功及其在运行中获得的宝贵经验，为今后类似的大型异种钢转轮的设计、制造奠定了更加坚实的基础。     

混流式水轮机不锈钢转轮叶片应力有限元分析

针对混流式水轮机组不锈钢转轮叶片反复开裂的严重问题,通过ANSYS有限元模拟分析转轮叶片制造过程中产生的焊接残余应力和额定工况运行时叶片的应力分布.仿真计算结果表明,出水边焊缝附近是应力的峰值区域,残余应力和工作应力的综合作用是导致叶片产生疲劳裂纹的根本原因,计算结果为设计、制造阶段焊接残余应力和运行阶段转轮应力测试提...     

二滩水电站不锈钢分瓣转轮的组焊与裂纹控制

本文介绍了二滩水电站不锈钢分瓣转轮的材料,结构性能和现场组工艺技术。阐述了转轮的主要特点。并从材料、结构、工艺等方面分析了应力、裂纹产生机理,提出了裂纹控制方法。     

转轮用不锈钢不同的精炼工艺及效果比较

水轮机转轮用马氏体不锈钢采用不同的精炼方法有着不同的材料效果,本文从精炼工艺到材料试验结果作了一些对比。     

火力发电厂主蒸汽管道P91材料现场焊接工艺

为了提高工程质量,缩短焊接时间,提高工作效率,崇信电厂2×660MW机组主蒸汽管道P91材料现场焊接过程,分别采用了不同的焊接工艺和焊材,其中1号机组焊接工艺依据“DL／T869-2004火力发电厂焊接技术规程”中的相关条款进行了跟透视检验,2号机组焊接工艺是在原规程的基础上进行了改进。结果表明：两种焊接工艺焊接的接头质量均合格,都通过了标准检验,可确保机组安全稳定、长周期运行。     

SA21 3-TP347H钢的焊接

综述了奥氏体不锈钢9TP347）的焊接性能及焊接工艺,为从事焊接的工程技术人员提供选材,制订合理焊接工艺的依据。     

SUPER304H奥氏体耐热钢焊接材料匹配与接头性能研究

分析了新型奥氏体耐热钢SUPER304H的焊接性及其焊接材料的匹配问题;采用NICRO82和ARCOS625镍基合金焊丝,TIG焊接方法焊制了该钢管接头,经过对试件接头力学性能、耐晶间腐蚀性能及组织特征等的分析和试验,表明SUPER304H钢采用镍基焊接材料焊接是可行的。     

T91/P91钢的焊接及热处理

针对黑龙江省火电第三工程公司HG-1900/25.4-YM3型600 MW超临界火电机组安装工程,阐述了T91/P91钢的焊接及热处理工艺,从焊接设备、焊接材料选择、焊接方法、环境、坡口的清理准备及对口、焊前预热、伴热、后热及焊后热处理等方面对焊接及热处理工艺进行控制,保证了现场T91/P91钢焊接和热处理工艺质量.     

真空断路器触头熔焊性能的研究综述

总结了触头熔焊现象的研究成果,分析了触头熔焊的影响因素,并列出了定量判断触头动、静熔焊的理论依据以及熔焊力测量的试验手段;就触头材料特性而言,对熔焊有影响的因素有材料的硬度、抗拉强度、电导率、热导率等。选择熔焊力的数学模型作为理论判据可以对试验起到很好的指导性作用,这是因为在熔焊试验中熔焊力可以直接测量。     

2.25Cr-1Mo/奥氏体不锈钢堆焊接头熔合区碳的迁移及成分分析

异种钢焊接接头在焊接时或使用期间,发生失效的主要区域通常在熔合区[1],长期以来,异种钢接头熔合区一直是焊接工作者研究的重点.虽然国内外对异种钢接头的熔合区进行了大量的研究[2～4],但仍然有许多问题,尤其是基体为铸造组织的铸钢堆焊奥氏体不锈钢,其基体组织和成分的不均匀性也会对熔合区组织产生不利的影响.对在2.25Cr-1Mo钢上堆焊奥氏体不锈钢的焊接性试验[5]的基础上,重点研究了堆焊接头熔合区碳的迁移及其成分分析,为正确指导大型汽轮机高压模块中分面堆焊及类似产品焊接生产提供了理论依据.图6表3参8     

电站耐热铸钢件冷补焊工艺综述

通过对耐热铸钢件冷实工艺方法的介绍，分析了镍基焊材料冷补时与珠光体同质焊材冷补焊２种工艺方法，指出了同质焊材冷补焊技术广阔的应用前景。     

T91 钢与钢102 异种钢焊接工艺研究

国外在T9l 钢与异种钢焊接时,焊接材料多采用合金元素含量介于2 种母材之间的材料,并采用焊前预热和焊后热处理的工艺。在经过对T9l 钢与钢102 异种钢焊接工艺进行研究后,使其焊接工艺与国外工艺相比得以简化。在确定了T91 钢与钢102 异种钢新的、简化焊接工艺后,用该工艺制成了大量的试样。通过这些焊接试样的拉伸、弯曲试验结果,试样焊接区域的显微组织,试样焊口持久管爆试验,试样加速爆破试验等大量的试验验证,证明了T9l 钢与钢102 异种钢采用上述简化工艺焊接的可行性,可指导实际的焊接施工。     

窄间隙脉冲热丝TIG焊在集箱环缝焊接中的应用

介绍了窄间隙脉冲热丝TIG焊在集箱环缝焊接中技术难点、工艺试验情况，并通过试验确定了合适的坡口型式，得到了合理的焊接工艺规范，选择了匹配的焊接材料，焊接质量较好，目前已在生产中推广应用。     

百万千瓦机组HR3C焊接技术的应用

介绍宁海二期百万千瓦超超临界机组锅炉侧过热器及再热器管道的焊接。HR3C材质的焊接是首次接触的新钢种焊接。以本工程焊接HR3C为实例,通过解决实践中遇到的各类问题、完善焊接工艺方法,以及在施焊全过程进行严格的监督控制,获得了良好的焊接质量。