直线电机设计、控制及系统集成专题 特约主编寄语

正一、引言在以往诸多工业应用场合中,直线驱动装置或系统大多采用常规旋转电机并通过中间传动装置(例如链条、齿轮箱等)转换为直线运动,其面临体积大、效率低、精度低、噪声大、机械损耗大、维护量大等问题。直线电机通过初、次级电磁感应即可产生直接推力,并获得直线运动,     

基于相关谱分析的旋转机械轻微碰摩信号处理

旋转机械发生轻微碰摩故障时,特征信号的能量比较微弱,受噪声、结构振动及传递通道干扰严重,基于幅度谱分析法的故障信号特征提取并不理想。文章通过研究信号和噪声在相关特性上的特点,使用相关谱分析法处理旋转机械发生轻微碰摩时的振动信号,在强噪声背景下有效提取了旋转机械碰摩故障特征频率。     

特约主编寄语

<正>在以往诸多工业应用场合中,直线驱动装置或系统大多采用常规旋转电机并通过中间传动装置(例如链条、齿轮箱等)转换为直线运动,其面临体积大、效率低、精度低、噪声大、机械损耗大、维护量大等问题。直线电机通过初、次级电磁感应即可产生直接推力,并获得直线运动,是直线直驱场合的首要之选。由于省去了中间传动装置,直线电机直驱系统具有体积紧凑、推力大、响应速度快、精度高、维护量小、噪声小等众多优势,迄今已在轨道交     

低压电力系统无功补偿实用电路(3)

正5 机械旋转类无功补偿装置机械旋转类无功补偿设备包括同步调相机、同步发电机和同步电动机,它们均能通过励磁来调节无功功率。由于它们都含有机械旋转部分,所以属于旋转型无功补偿设备。旋转型无功补偿设备的缺点是体积大、维护成本高、噪声大,动态响应时间较长、出现故障后难于在短时间内得以恢复等[1]。同步调相机可以看成是一种不带任何负载的同步电动机。它可通过励磁调节控制同步电动机的无功电流,进而改善受端功率因数,起到无功补偿的作用。同步     

基于激光测距的水轮发电机转子测圆研究

正水电站为了保证机组的运行安全,每年都会对机组进行检修。在机组大修时需要将所有的机械装置拆卸下来,并对机械装置进行检查、清洁。为保证主轴、转子磁极同定子铁芯三者在设计运行的范围内同圆心运行,目前检修人员是利用旋转测圆架对发电机转子进行测圆,百分表安装在以水轮发电机轴为圆心、可随水轮发电机轴旋转的支架上。本文通过利用激光测距技术对转子圆度进行测量,提高了测圆数据的有效性和准确性。该方法利用无线传输技术将测量的数据进行传输,不需要检修人员上下楼梯进行读数,也不需要频繁取出和安装,     

考虑噪声抑制的风力机模拟器的设计与实现

风力发电机系统是由多个动态过程相互耦合的复杂机电能量转换系统, WTS(风力机模拟器)作为实际风力机的实验替代设备,在实验室环境下其转动惯量较小,因此需要通过补偿转动惯量才可以模拟实际风机具有大转动惯量的机械动态。研究发现WTS在进行惯量补偿时传动链的转速信号存在噪声,严重影响其准确模拟实际风力机的机械动态。在分析传动链转速噪声对风力机模拟器机械动态模拟影响机理的基础上,设计了噪声抑制策略,并通过实验验证了考虑噪声抑制的风力机模拟器能够降低噪声对风机机械动态模拟的影响。     

用于电网消费侧旋转机械装置在线监测的数据采集装置研制

旋转机械负荷是工业中普遍存在的生产设备,对其运行情况进行在线监测与故障诊断是降低运维成本的重要手段。为此提出了基于电信号的旋转机械在线监测方法,推导旋转机械信号在电流信号中的表现形式,针对旋转机械的故障诊断与在线监测研发了大容量高采样率的数据采集装置。     

直线电机设计、控制及系统集成专题特约主编寄语

正一、引言在以往诸多工业应用场合中,直线驱动装置或系统大多采用常规旋转电机并通过中间传动装置(如链条、齿轮箱等)转换为直线运动,其面临体积大、效率低、精度低、噪声大、机械损耗大、维护量大等问题。直线电机通过初、次级电磁感应即可产生直接推力,并获得直线运动,是直线直驱场合的首要之选。由于省去了中间传动装置,直线电机直驱系统具有体积紧凑、推力大、响应速度快、精度高、维护量小、噪声小等众多优势,迄今已在轨道交通、新能源发电、高精度机床、压缩机等诸多领域得到广泛应用,未来市场方兴未艾,潜力十分巨大。     

国外微电动机技术发展动向

微电动机是一种由输入电能而得到转矩(也就是机械旋转力)的能量转换装置。它可用于需要转矩的任何场合,因此微电动机的用途非常广泛。它是电子产品和家用电器中的重要器件,同时也是自动化装置和其它很多类型设备中必不可少的重要组成部分。近年来由于微电     

选电机轴承用的简易测噪声装置

我厂过去挑选轴承采用手拨耳听来鉴别轴承噪声,准确性差。装配后,电机噪声仍不能满足要求。最近我们试制了一种比较简单的,能粗略地测出轴承噪声装置,作为挑选电机轴承之用。该装置的结构如图所示。它是用一台噪声很小的微型电机带动轴承旋转,用噪声仪     

一种带自动弱磁装置的混合式转子永磁同步电机设计与研究

针对传统永磁电机内部磁场难以灵活调整的问题,提出了一种带自动调磁机械装置的混合式转子结构永磁同步电机。分别介绍了混合式转子结构电机和附加的机械自动调磁装置,并分析了电机运行原理。通过有限元仿真和机械动力学分析研究了电机在不同运行状态下,气隙磁密、空载反电势、转速-转矩关系以及机械装置的齿轮旋转角度等,验证了机械调磁装置的可行性与可靠性。结果表明该电机具有良好的磁场调节能力,为混合动力汽车驱动电机设计与恒压发电提供参考。     

利用TP801B单板机测量转速设想

利用ＴＰ８０１Ｂ单板机测量转速设想浙江省电力局中心调度所窦乃航本文介绍如何利用一台ＴＰ８０１Ｂ单板机配上少量器件实现对各类旋转机械的非接触式转速测量，供讨论。１装置的测速原理在旋转机械的任何与转轴垂直的转动面上胶接一个表面粗糙的轻质深色薄圆盘（由于其...     

一种微小数字阀机电转换装置控制器设计

作为微小数字阀的机电转换装置,将步进电动机的旋转运动转化为阀心的直线运动.根据步进电动机分级连续跟踪算法设计控制器,介绍了控制器的原理及软件设计思路.建立基于BNC2090数据采集系统的测试平台并对转换装置进行测试;实验结果表明由该控制器控制的数字阀具有较好的动态特性.     

吸油烟机风机系统降噪设计

吸油烟机风机系统是产生空气动力性噪声的主要声源，根据声学理论，风机的声功率Lw与风量Q和压力P的关系为：Lw＝Lw0＋10LgQ＋20LgP。由此可见，吸油烟机的吸力（风量、风压）的提高和降低噪声两者是一对矛盾。所以，在设计和制造时必须采取适当措施，以保证吸油烟机的最佳性能。本文就如何提高风机系统的效率、降低噪声，进行初步探讨。1 风机系统噪声的形成 风机系统噪声的形成比较复杂，归纳起来有3类：空气动力性噪声、机械噪声、电磁噪声。1．1 空气动力性噪声 风机系统的空气动力性噪声主要由旋转噪声和涡流噪声所组成。 旋转噪声…     

多总线式光电编码器的设计与应用

介绍一种新型多圈绝对值光电编码器的结构及原理,设计了基于DSP芯片的数据接口与多总线式协议转换装置,给出了软硬件设计方法,使其适应不同现场总线的工业应用领域。实现了对风电控制系统变桨电机转子旋转速度和位置的精确测控。     

光电编码器的分析和详解

<正>光电编码器,是一种通过光电转换将输出轴上的机械几何位移量转换成脉冲或数字量的传感器。这是目前应用最多的传感器。一、光电编码器的工作原理光电编码器是由光栅盘和光电检测装置组成。光栅盘是在一定直径的圆板上等分地开通若干个长方形孔。由于光电码盘与电动机同轴,电动机旋转时,光栅盘与电动机同速旋转,经发光二极管等电子元件组成的检测装置检测输出若干脉冲信号;通过     

特高压交流变电站可听噪声分离方法

特高压交流变电站内主要设备产生的噪声相互混叠,增加了变电站噪声测试难度。因而提出了一种特高压交流变电站可听噪声分离方法,将变电站噪声分为变压器与电抗器本体噪声、冷却装置噪声以及电晕噪声。并利用小波包分析方法结合谱减法语音增强技术滤除环境噪声,分别设计通带与阻带梳状滤波器提取本体噪声信号以及包含变压器冷却装置与电晕噪声的混合声信号,然后根据电晕噪声的短时脉冲特性以及变压器冷却装置噪声的平稳性,利用谱减法语音增强技术分离出电晕噪声及变压器冷却装置噪声。研究结果表明:本体噪声、冷却装置噪声以及电晕噪声存在混叠现象;所分离出的本体噪声主要集中在100 Hz、200 Hz以及300 Hz三个窄带频率上;分离后的冷却装置噪声较为平稳,主要位于2 k Hz频率范围内;分离后的电晕噪声为宽频带噪声,具有短时脉冲性,分离前后脉冲信号的发生时间及幅值一致。对所分离噪声信号的时频特性分析结果证明了该方法的有效性。     

机械程序电磁联动闭锁装置的研制及应用

JLS型机械程序电磁联动闭锁装置(简称联动锁)是在对电力系统中已应用的3种常规的闭锁方式(机械闭锁、程序锁、电磁闭锁)进行不断完善和提高的基础上,进行统盘设计,同时研制了连接不同闭锁方式的转换锁、复合锁,并以此为纽带组成了"机械程序联动锁"、"电磁程序联动锁"和"机械程序电磁联动闭锁装置"。     

基于改进粒子群算法的压电结构电气转换装置气路优化研究

为了能够提高压电结构电气转换装置的性能,利用改进粒子群算法对其气路进行优化设计。分析了压电结构电气转换装置的基本原理,研究了改进的粒子群算法,提出了相应的算法流程,并进行了仿真分析,获得了压电结构电气转换装置气路的最优化尺寸参数,结果表明算法具有较好的稳定性。     

空气调节扇风道系统设计

为了提升空调扇的性能,降低噪声,改善整机的音质,以更好地满足市场需求,以某型号空气调节扇为研究对象,利用CFD模拟流场来设计双吸风道系统。新的风道系统消除了目前存在的由旋转噪声引起的呼啸声,在同风量下噪声总值比原风道系统降低1.5-2.5dB(A)。