表面式减温器改喷水减温器设计及应用

为消除面式减温器故障频繁，对中温中压电站锅炉作了改造，改面式减温器为喷水式减温器，在改造中作了改型设计、计算；对减温能力及动态特性调整作了试验和分析，改造后的锅炉温器经长期运行证明，减温能力强、调温灵活、经济、安全可靠，检修维护量减少。     

用诺模图估算减温器喷水量

减温器常用来控制各类蒸汽发生器的过热蒸汽的温度。减温的方法是向减温器中喷水使之汽化。减温水喷水流量用阀门控制,阀门最大流量应能满足减温要求。减温器通常与蒸汽发生器联合使用,以控制最后所需的蒸汽温度。减温器常用的热平衡方程式如下:     

基于辐射能信号的过热汽温控制系统优化

以某300MW机组锅炉的过热汽温控制为对象,对现场运行数据进行分析,归纳出影响过热汽温的主要因素,用Matlab的辨识工具包对过热汽温系统建立模型。根据炉膛辐射能信号和主蒸汽流量变化,提前预知过热汽温的变化趋势,用它们作为调节过热汽温的前馈变量,将喷水减温器的喷水量作为调节量,构成新的控制方式。用计算机对新方式进行仿真,得出仿真结果。     

300 MW机组过热器喷水减温控制研究与改进

某电站300 MW机组在过热器主蒸汽温度喷水减温控制中,存在喷水不均匀、现场设备故障频发和面对扰动温度失调等现象,严重影响了机组运行的可靠性和经济性。为了改善对过热器主蒸汽温度的控制调节,通过应用温差控制和自适应控制,增加抗积分饱和功能和微分前馈逻辑,以及改进现场设备等方法,使喷水减温控制取得了良好的效果。机组实际运行结果表明,优化改进达到了预期目的,从而保证了机组运行的安全高效。     

旋涡式减温器喷咀振动校核的计算方法

旋蜗式减温器为近年来国外引进机组上采用的新结构的喷水减温器,其结构如图1所示。从目前国内电厂运行实践和一些冷态试验得知,该结构在运行性能方面比国产锅炉沿用的减温器有明显的长处,如雾化质量好,减温幅度较大,可用于减温水量变化频繁的工作条件等。因此某些电厂在改进减温器时对这种新结构颇感兴趣,有的已在采用。对照沿用的喷水减温器结构(“小喷头”式及水套式),普遍存在喷头振断或水室     

考虑壁温特性的高温再热器减温水投运方式优化

过热器和再热器的减温水是保证其受热面安全运行的重要手段,但减温水的投入会严重影响机组的经济性。通过屏式过热器、高温过热器和高温再热器的壁温特性试验,结合受热面管道的安全性,提出提高减温水投入的触发温度,降低减温水量;同时试验测量喷水减温的延迟时间,认为喷水减温的投入时间在考虑再热蒸汽温度变化趋势的同时,需要兼顾喷水减温的延迟时间,精准控制减温水投入。提高减温水触发温度和优化喷水减温投入时间均可减少减温水量,大幅提高锅炉运行经济性,也可防止减温器管道受到频繁热冲击,保证受热面管道安全,该方法实际应用效果良好。     

雾化喷嘴减温器的研究

雾化喷嘴减温器是应用在管道中的一种简单的减温装置,减温喷嘴雾化效果的好坏直接关系到设备的安全性。本文通过旋流式和离心式两种不同型式的喷嘴试验,对喷嘴的选型、流量系数、雾化效果和喷水减温器在蒸汽管道中的汽化率及减温性能进行了技术性的研究,以期对今后的减温器的设计和选用起参考指导作用。     

锅炉喷水减温器蒸发段长度的计算

喷水减温器蒸发段长度就是“减温水与被减温的蒸汽接触后,一直加热到全部汽化为止所需的长度”。也有将此长度称之为“混合段长度”或“雾化段长度”的。无疑它是减温器重要特性数据之一,但对于它的计算资料介绍的并不多,且是否很好地符合实际也有待于进一步证明。现将我们在计算WGZ75/100—1型锅炉的给水喷水减温器蒸发段长度的计算介绍     

再热器微量喷水减温器结构型式改进的探讨

某工程过热器系统采用两级喷水减温器,再热器系统采用事故喷水和微量喷水减温器,事故喷水减温器采用雾化片式,其余减温器采用笛管式。通过运行监测,过热器减温器喷水前后的温度降与喷水量吻合,而再热器微量喷水减温器喷水前后温度降相差很大,且喷水后两个温度测点的测量值相差也很大。通过对运行数据及减温器结构分析,将再热器微量喷水减温器优化为雾化片式,提高了测量的准确性。     

HG—670/140—Ⅱ型超高压锅炉文式喷水减温器的损坏及改进

一、概况国内已投入运行的670吨/时超高压锅炉的文式喷水减温器,近年来不断损坏。由于文式喷水减温器损坏后的修复或更换相当困难,因此它是当前超高压锅决安全运行和检修的重大问题之一。京西电厂1号炉为哈尔滨锅炉厂设计制造的HG—670/140—Ⅱ型超高压中间再热锅炉。一、二级一次过热蒸汽减温器均为文式喷水减     

微量喷水减温器管道泄漏原因分析和处理

某电厂3号锅炉低温再热器至高温再热器的微量喷水减温器出口后管道后弯头焊缝出现开裂和泄漏现象,通过对微量啧水系统进行试验和计算,从再热蒸汽温度调节方式、管道焊接工艺等方面分析了泄漏原因,指出锅炉存在微量喷水减温器结构设计和再热蒸汽温度调节方式不合理、管道焊接工艺不佳等问题,提出相应的处理和预防措施,如增大微量喷水减温器混...     

600MW超临界机组汽温控制策略研究

针对某600 MW超临界直流锅炉机组,设计了机组的主汽温和再热汽温控制策略。主汽温采用二级喷水减温控制,同时设计了双回路和串级控制策略;再热汽温主要采用烟气挡板调节,辅助采用喷水减温控制。运行实践表明,机组运行稳定,主汽温和再热汽温控制策略有效。     

定功率下喷水减温对机组热经济性影响的数学模型

喷水减温系统是火电厂热力系统的重要组成部分,影响机组的热经济性。该文基于热力系统矩阵热平衡方程,根据减温水的来源不同,分别建立了在定功率条件下过热器喷水减温和再热器喷水减温对机组热经济性影响的数学模型。利用微分理论,得出主蒸汽流量同减温水流量间的依变关系。以某600 MW机组为例,分别计算过热器喷水减温和再热器喷水减温在不同减温水来源的情况下对机组热经济性的影响。结果表明,减温水来自最高压加热器出口时对机组热经济性的影响最小。     

超超临界机组主汽温控制策略研究

超超临界机组将是我国今后火电发展的主力机型,而主汽温控制又直接关系到机组的安全经济运行,因此开展了超超临界机组主汽温控制策略研究.首先对当前典型的超超临界主汽温控制策略进行研究,揭示了其主要特点,然后针对喷水减温调节,提出了一种基于GPC(General Predictive Control)增量的PID(Propor...     

再热器、过热器减温水过量的分析与改造

托电厂四期8号锅炉实际运行中,由于长期存在再热器、过热器减温水过量的问题而给锅炉运行的安全性和经济性带来了不利影响,急需进行改造治理。对此问题进行了深入研究,分析根本原因为锅炉设计时对准格尔劣质烟煤的燃烧特性和高海拔地区煤粉燃烧特性认识不足,炉膛结构尺寸、辐射和对流受热面分配比例设计不合理,引起炉膛吸热量的不足,锅炉蒸发出力不足使得实际炉膛出口烟温高于设计值,致使减温水量偏大、排烟温度偏高。改造完成后锅炉运行稳定,过热器减温水平均下降100 t/h左右,再热器减温水量减少至0 t/h,取得了满意的改造效果。     

600 MW机组锅炉减温器断裂原因分析及改进措施

分析了某电厂600 MW机组锅炉过热器减温器断裂的原因,认为其主要是减温水引进管与喷雾管壁温温差大、减温器入口管座与入口管的焊接缺陷以及喷雾管与入口管异种钢焊接存在弊端等。对此,提出了更换材质、减少壁厚、改进焊接和检验方法等措施,实施后,没有再出现减温水管道振动及其它异常现象,设备运行稳定。     

太阳能辅助燃煤发电系统变工况动态特性分析

针对某600 MW亚临界机组太阳能辅助燃煤发电系统,选择夏至日全天100%THA、75%THA、50%THA3个运行工况,使用TRNSYS瞬态模拟软件,在太阳辐射日变化的条件下,对接入太阳能辅助燃煤发电系统后机组运行的动态特性进行了模拟。结果显示,不同工况下太阳能辅助燃煤发电系统的运行受到太阳能辐照波动的影响,变工况下的系统主要参数变化与流量变化密切相关,太阳能系统运行时锅炉主蒸汽温度升高,烟温降低,压力降低,负荷越低光电转化效率越低。在变工况过程中太阳能接入锅炉会造成主汽温度的升高,必须采取动态喷水减温措施控制主蒸汽温度,维持太阳能侧和锅炉侧的换热平衡。     

锅炉过热蒸汽温度控制新策略动态仿真研究

提出了一种锅炉过热蒸汽温度控制新策略，即通过检测烟气温度及其变化趋势来提前调节减温水量，从而：有效地控制过热蒸汽超温。以1台300MWW型火焰锅炉的过热系统为研究对象，采用机理建模的方法，建立了锅炉过热系统较为细化的集总参数动态数学模型，模拟了蒸汽压力、减温水量及烟气温度变化时锅炉过热系统多个基本参数的变化过程，对仿真结果进行了分析，并验证了这种锅炉过热蒸汽温度控制新策略的有效性。     

350MW国产超临界机组冲转时汽温、压力控制方法研究

针对350 MW国产超临界机组冲转时锅炉侧汽温偏高、压力偏低、与汽轮机参数不匹配的问题,结合机组结构特点和运行控制进行深入分析,从燃烧优化、燃烧器调整、给水流量控制、高低旁控制、减温水系统调整与改造、运行管理等方面提出一系列措施,取得了良好的效果.