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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 171 毫秒

1.  幅值误差和相位误差对反馈系统的影响*  
   伍家驹  李小兵  王长坤《电测与仪表》,2013年第8期
   在放大器所组成的反馈系统中通常会产生一些误差,然而不同的误差对反馈系统所造成的影响也不同。在对反馈系统的分析中,很多人只注意到幅值误差的影响而忽略了相位误差的影响,这将会对反馈系统的精度造成影响。对此,本文先通过对普通反馈放大器的分析得知反馈系统中存在幅值误差和相位位差,然后再通过具体实例计算发现幅值误差和相位误差对反馈系统的影响相差很大,最后通过MATLAB仿真以及实验验证后发现,相位误差的影响比幅值误差的影响更大。因此,在对反馈系统的分析中,相位误差的影响也应加以重视。    

2.  射频功率放大器前馈线性化技术研究  被引次数:3
   丘春辉  陈向东  沈冰《微电子学与计算机》,2008年第25卷第11期
   首先提出主放大器的反射信号是造成前馈环路中幅值失配和相位失配的重要原因之一,并分析该反射信号对前馈两个环路中误差信号的幅值和相位的影响以及对策,并推导出误差信号的幅值、相位变化量与反射信号所引起的幅值、相位失配的计算公式.最后针对该反射信号,设计了一个前馈电路,有效降低了非线性失真.    

3.  基于U-I模型的感应电机定子磁链观测方法研究  被引次数:1
   刘军锋  李叶松  万淑芸《电气传动》,2008年第38卷第4期
   深入分析了传统的基于U-I模型的感应电机定子磁链观测方法的局限性,详细探讨了基于坐标变换的饱和反馈双积分器的补偿原理和相关参数的选取原则.理论分析和仿真结果表明,正确选取反馈通道的限幅阀值,该积分器可以在有效抑制饱和与直流漂移的同时,完全补偿相位和幅值误差.实验结果进一步证明了该方法的可行性、有效性和正确性.    

4.  参量放大器相位特性研究  
   李永富  赵福勤《电子学报》,1981年第2期
   本文分析了参量放大器的幅、相特性,给出了相应的实验结果。文章的着重点是分析参量放大器的相位特性。    

5.  基于波束反演的单脉冲雷达相位误差校正方法  
   杨智辉  张卫杰  朱宇虹《战术导弹技术》,2014年第3期
   针对比幅单脉冲雷达和差通道相位一致性问题,基于波束反演原理,提出了一种系统相位误差校正方法。利用和差信号重新构建新的交叉波束,再通过比幅得到交叉波束比幅曲线,利用交叉波束比幅曲线对通道相位误差的敏感性,经过相位误差补偿,搜索比幅曲线峰值的最大值,确定系统的相位误差。最后,采用实测数据验证了所述方法。结果表明,该方法可以准确测量雷达整机的和差通道相位误差,通过数字补偿,完成通道间相位校正。    

6.  高精度磁场式时栅传感器激励信号对测量误差的影响分析及系统设计  
   陈自然  赵建  田伟  赵有祥《传感技术学报》,2018年第31卷第10期
   为提高磁场式时栅传感器测量精度,本文从理论上推导分析了时栅传感器激励信号源幅值和相位不一致产生的谐波成分对时栅传感器测量精度的影响,提出了一种基于DDS原理并采用完整闭环调节的高性能时栅激励信号源设计方案。以FPGA为微处理器,通过编程分频系统时钟,设置频率、相位控制字对DDS输出的信号频率、相位进行调节,使用增益控制器配合相位累加器实现相位到幅值精确转换。搭建了信号调理电路和信号反馈电路,通过实时对比反馈控制,解决了系统电路阻抗不匹配及干扰导致的激励信号相位不正交性和幅值不一致性的问题。实验结果表明:本文所设计的激励信号源输出信号幅值相对误差只有0.4%,正交性相对误差只有0.05%,并且采用该激励信号源,磁场式时栅传感器测角原始误差从±103.4"降低到了±20.3",有效抑制由于激励信号源幅值不一致和相位不正交带来的谐波误差。经修正后对极内角位移测量误差只有±1.3",整周角位移测量精度达到±2",满足高精度位移测量要求。    

7.  嵌入式时栅传感器高精度激励设计方法  
   王婷  彭东林  武亮  陈锡侯《传感技术学报》,2015年第28卷第12期
   介绍了嵌入式时栅传感器的基本原理,分析了两相激励信号不一致性主要是幅值不等和相位不正交对传感器测量精度的影响。基于DDS原理结合反馈控制设计了高精度的激励信号模块,采用反馈电路控制可程控放大电路调理两相信号幅值,实现了激励信号的幅值相等,基于闭环反馈控制直接修改数字激励信号实现了信号的相位正交。实验研究结果表明,采用这种闭环控制的方法,传感器短周期测角误差从±65″降低到±16″左右,常值误差基本消除,传感器精度大幅度提高。    

8.  电流反馈运算放大器的原理及应用  被引次数:3
   郭荣祥  郭吉祥  高工《电子技术应用》,1998年第2期
   介绍了电流反馈运算放大器(CFA)的原理、特性、应用考虑及典型器件。    

9.  光反馈干涉系统反馈水平因子的实时测量算法  
   赵闻  叶会英  禹延光  汪灵《激光与红外》,2012年第42卷第6期
   基于Lang-Kobayashi方程研究了光反馈干涉信号的特征点,利用这些特征点采用相位解卷方法得出了重构光反馈相位(F用表示)的计算公式,并仿真验证了该方法,结果表明该方法重构F的剩余误差精度为10-9rad。在此基础上研究了无光反馈时系统的光相位(0用表示)与光反馈水平因子之间的关系,当预置的光反馈水平因子的大小越接近实际的光反馈水平程度时,0的一次微分信号幅值就越小,进而设计了光反馈水平因子的实时测量算法。最后在三种光反馈强度下通过仿真验证该算法,结果表明用该算法测量得到的反馈水平因子精确度可达到98.77%。    

10.  一种用于神经肌肉疾病评估系统的幅相测量电路的设计  
   李丽丽  田学隆  李一言《电子技术应用》,2011年第37卷第7期
   神经肌肉疾病评估系统的关键是能同时准确提取幅值和相位信息。利用AD8302的高度集成特性设计了一种幅相测量电路。给出了电路原理图,详细论述了测量频率为50 kHz时,幅相测量电路设计的具体方法。性能分析结果表明,幅值和相位的测量性能与额定值比较接近。在±20 dB范围内,幅值测量精度在±0.5 dB以内;在±90°范围内,相位测量精度在±0.9°以内。    

11.  基于交流反馈的光纤磁场传感器相位解调方法  
   张琦  辛建光  潘孟春《计算机测量与控制》,2011年第19卷第8期
   针对光纤磁场传感器中相位解调的技术难题,研究基于闭环反馈的解调方法用于提高传感器的测量灵敏度和精度;在传感臂施加高频调制磁场,在参考臂施加低频相位调制信号;从理论上,推导出传感器的输出信号及各次谐波分量的幅值特性,选取相位调制信号的2倍频分量作为误差信号,经比例和积分运算后反馈到参考臂;借助Matlab/Simulink对闭环反馈控制方法进行仿真研究;仿真结果表明,闭环反馈控制方法比当前广泛采用的相位载波方法精度更高、抗噪声能力更强。    

12.  haMTCA架构下数字化IQ的射频幅相控制技术  
   钟少鹏《电子世界》,2014年第14期
   电子直线加速器运用高功率微波建立的高频电场加速电子,微波信号的幅度相位稳定性是电子束流品质的重要基础,运用MTCA架构下数字化IQ技术的进行射频幅度和相位控制,是通过反馈控制环路稳定微波的幅度、相位,最终可以实现信号幅度误差±1%以内,相位误差±1°以内的目标。本论文阐述了MTCA架构下数字化IQ的射频幅相控制技术的硬件结构与软件架构及其工作原理。    

13.  利用电压比较电路的直读式相位表  
   张廷贵《山东大学学报(工学版)》,1962年第1期
   一、引言随着相位表的日益广泛应用及测量技术的进步,它本身的结构也不断地改善,向测量准确、结构简单和工作可靠、稳定等方向发展。采用阴极耦合限幅放大器代替五极管与二极管组成的限幅放大电路是脉冲型相位表结构上的一个很大的进步。利用电压比较电路测量两个信号电压瞬时值通过零值时间间隔,确定其相位差的方法又具有静多优点:减少谐波分量对测量准确度的影响,不需要多级放大等。而同时利用阴极耦合限幅放大器与电压比较电路的相位表保持了二者的优点并弥补了它们各自的一些缺点。由于有了前置限幅放大级,提高了电压比较级工作的稳定性,扩大了输入信号电压幅值的允许范围,提高了输入阻抗。由于采用了电压比较电路,在保证同样准确度的情况下,可以减少限幅放大器的级数。因而简化了相位表的结构,并使调正、维护更为方便。下面所介绍的相位表是根据以上工作原理而设计的。它被用于一400周交流计算台上,同时也可以用于实验室中的一般相位测量。    

14.  再论电流反馈放大器CFA的原理  
   何亚宁《电声技术》,2001年第3期
   发表在《电声技术》1999年第3期的《电流负反馈放大器的原理分析与CAA计算机辅助分析设计》一文论述了两部分内容:第一部分简单介绍了电流反馈放大器的基本原理,第二部分是200W甲乙类电流反馈功率放大器的设计和SPICE辅助分析。在电流反馈放大器的原理分析部分,通过一种直观和简明的分析方法,阐明理想条件下电流反馈放大器的主要特性,并着重强调了与理想条件下的普通电压反馈放大器的区别以及电流反馈放大器在高保真音频应用上的优势。原文侧重于电流反馈放大器的设计,关于电流反馈放大器的原理,将在下文中更深入和细致地分析和…    

15.  半导体放大器中的反馈分析  
   刘洪琼《消费电子》,2014年第22期
   半导体放大器在光通信网中最主要的优势是用于线路放大器上,在大多数的放大器系统中,为了保证得到良好的增益效果,一般加入了反馈机制来对放大器增益进行提高和控制,本文即针对于半导体放大器中的反馈机制展开分析,探索半导体放大器的工作原理和反馈特性,并应用到为今后的科研与工作之中。    

16.  电压电流双闭环控制逆变器并联系统的建模和环流特性分析  被引次数:11
   肖岚  李睿《电工技术学报》,2006年第21卷第2期
   传统的基于功率差的逆变器并联控制方法是由电力系统中同步电机并网理论演变而来,通过分别改变各并联模块输出电压的幅值和相位来分别控制各模块输出无功和有功功率平衡,但该并联均流方案应用于电压电流双闭环反馈控制逆变器并联系统时有较大的控制误差.本文建立了考虑环流因素的电压电流双环控制逆变器闭环系统电路模型,依据传递函数推导出并联系统有功环流和无功环流与输出电压幅值和相位的关系.建立基于等效输出阻抗和求解微分方程的环流特性分析方法,给出了逆变器输出有功环流和无功环流与输出电压幅值和相位之间的定量关系,提出了相应的并联均流控制方案.仿真结果证实有功和无功环流均受输出电压幅值和相位影响,实验结果证明所提控制方案有较好的均流效果.    

17.  晶体管宽频带反馈放大器的设计  
   华崇良《移动通信》,1975年第1期
   本文研究了晶体管宽频带反馈放大器设计中反馈环的过剩相位问题,叙述了实际限制最大反馈量主要是发射极引线电感引起的过剩相位,并明确了过剩相位与放大器设计上所需晶体管参数的关系。本文应用研究的结果提供了一个实例,用 fr 为1000 Mc/s 的晶体管在12Mc/s 的频段内可以得到平坦反馈量为32 dB 的反馈放大器。    

18.  密闭狭小环境中多径信号对码环的影响  
   刘路  刘峰  李峰《电子设计工程》,2015年第16期
   基于提高北斗接收机在密闭狭小环境中定位效果的目的,通过建立密闭狭小环境中多径信号的数学模型,选取直视信号与6路反射信号组成的复合信号进行分析,使用归一化非相干超前减滞后幅值法对信号进行鉴相,得到密闭狭小环境中多径信号造成的码相位误差,分析误差产生的原因。提出了一种通过布置吸波材料来减小北斗多径信号造成的码相位误差的方法,使多径信号造成的码相位误差减少90%。    

19.  压电作动器的率相关迟滞建模与跟踪控制  
   王钰锋  郭咏新  毛剑琴《光学精密工程》,2014年第22卷第3期
   为了降低率相关迟滞特性对压电作动器的影响,研究了基于Hammerstein模型的建模方法和实时跟踪控制策略。以改进的Prandtl-Ishlinskii(MPI)模型表示静态非线性部分,以外因输入自回归模型(Autoregressive Model with Exogenous Input ARX)表示动态线性部分,建立了能够描述压电作动器率相关迟滞特性的Hammerstein模型。基于所建Hammerstein模型,设计了基于前馈自适应逆补偿和PI反馈的复合控制策略。最后,设计并实现了基于前馈逆补偿和PI反馈的复合控制策略来对比和验证所设计的控制策略的有效性。验证实验显示:采用文中设计的控制策略实时跟踪100Hz以内,幅值为11μm的单一频率信号和扫频信号以及变幅值的复合频率信号和正弦扫描信号时,均方根误差为0.280 8~0.437 3μm,相对误差为0.016 5~0.024 4,并且具有良好的实时性能。与基于前馈逆补偿和PI反馈的复合控制策略相比,提出的基于前馈自适应逆补偿和PI反馈的复合控制策略具有更高的跟踪精度。    

20.  基于Nuttall窗插值FFT的标准源谐波分析算法  
   刘保连  李小光  丁祖军《电测与仪表》,2013年第50卷第2期
   电力标准源是用于输出电力仪表测试的基准信号,其输出精度主要取决于反馈检测精度.采用FFT对标准源输出进行谐波分析时,很难做到同步采样和整周期截断,由此造成的频谱泄漏将导致谐波分析时存在较大的误差.针对上述问题,基于插值算法的原理,提出了4项3阶Nuttall窗函数与双峰谱线的插值算法,给出了谐波幅值、相位和频率的修正公式.仿真和实验结果证明所提算法能够有效抑制频谱泄露,显著提高标准源输出精度.    

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