锅炉屏再频繁爆破的原因分析及对策

<正> 我厂一期工程两台300MW汽轮发电机组,所配套的锅炉为哈尔滨锅炉厂根据美国CE公司程序设计制造的HG1025-18.2/540亚临界压力、中间再热、自然循环炉,燃用煤种为山西晋中贫煤。1号炉自1991年7月投产至1992年9月大修,屏式再热器发生两次爆管。2号炉自1991年12月投产至1993年2月大修前,屏式再热器爆管四次。通过分析检查。爆管的原因均为超温所致,而造成超温的原因如下所述。1 锅炉运行时,炉膛内火焰中心偏高,导致     

耒阳电厂1号炉水动力特性及其水冷壁爆管原因分析

耒阳电厂1号炉于1988年6月28日投产至1991年5月25日停炉大修止,运行约10000 h。 该炉于1989年8月19日发生第一次水冷壁爆管后,至1991年元月17日止相继又发生8起,经分析除其中一次确认为机械磨损引起爆破外,其余7次均为管壁超温爆破。 爆口的形状特征见表1.1。 虽然对爆管原因进行了分析,但由于导致超温爆管的原因较多,因此引起爆管的主要原因尚难统一。其可能原因有: a.水冷壁管内异物堵塞,影响汽水流畅通。     

浑江发电厂5号炉屏式过热器爆管分析

浑江发电厂5号炉是哈尔滨锅炉厂生产的HG-670/140-YM14型燃煤炉,蒸汽参数为:额定蒸发量670t/h,过热蒸汽压力13.7MPa,过热蒸汽温度540℃。5号炉于1991年12月投运,该炉屏式过热器管规格为φ42×5,材质为钢研102。1995年3月4日,5号炉屏式过热器后屏第9排最外圈发生爆管(以下称第一次爆管),换管后于1995年10月8日,同一部位再次发生爆管(以下称第二次爆管)。鉴于以上情况,对两     

对流过热器的爆管分析

徐州电厂1号炉系上海锅炉厂生产的SG400/-140-M型自燃循环,中间再热燃煤锅炉,对流过热器布置在炉膛出口水平烟道处,共计104排,每排3根,管径为φ38×5,材质为12Cr_1MOr;对流过热器进、出口烟温分别为966℃和781℃;工质温度分别为471℃和540℃。于1977年12月31日投产至1993年10月11日发生爆管为止,累计运行11.2510万小时,在此期间共进行6次大修。上次大修经燃烧调整后,烟温流向由北侧调至中部区域,至发生爆管为止,累计运行4050小时。     

燃用劣质煤锅炉省煤器的改造

一、概述我厂是一个燃用劣质煤的高中压电厂,近几年来主要运行四台锅炉,其主要参数见表1。由于燃煤灰份高达55％以上,热值低至2800Kcal/kg左右,致使锅炉尾部受热面磨损十分严重,尤其是省煤器的磨损爆管事故频繁发生。1981年投产的300t/h炉仅运行7000小时就发生了省煤器磨损爆破。1983年一年中该炉高温省煤器爆管8次,于1984年5月改造,该组省煤器使用寿命为23000小时。7号炉低温省煤器运行至1986年5月大修时,因磨损爆管已堵掉1/4管排。8号炉省煤器从投产到上、下组管换新,使用寿命为19000小时。两台130     

管内壁氧化膜测厚技术在深圳妈湾发电总厂的应用

深圳妈湾发电总厂 4× 30 0ＭＷ机组锅炉为ＨＧ10 2 5 /18.2 -ＹＭ6型亚临界压力一次中间再热控制循环汽包炉。锅炉本体结构设计引进了美国ＣＥ公司技术 ,采用平衡通风、直吹式四角切圆燃烧方式运行。 1～ 4号机组分别于 1993、1994、1996、1997年投入运行 ,从 1995年发生第 1次爆管至 1999年底 ,4台锅炉共发生爆管 35次 ,其中因过热发生爆管 18次 ,占爆管总数的5 1.4%。为了掌握管内壁腐蚀情况 ,确认管材使用寿命 ,减少爆管次数 ,妈湾发电总厂 1999年在 1号机组大修时 ,采用广东省电力试验研究所与国家电力公司热工研究院共同研制开发的管…     

石家庄热电四厂受热面管爆管原因分析

石家庄热电四厂#4炉为武汉锅炉厂生产的次高压立式旋风锅炉,型号WGZ130/5.3-2.该炉未正式试运,于1999年11月27日晚煮炉5 h后发现水冷壁爆管.后重新煮炉,1999年12月22日发现炉内捕渣管泄漏.为了分析爆管原因,对4根爆管进行了试验分析.     

300吨/时锅炉屏式过热器爆管的分析及处理

合山电厂4号、5号炉系DG300/100-5型固态排渣炉,倒U型布置,燃用当地劣质烟煤,采用左旋四角直流燃烧器。该炉燃烧器于1979年改为无烟煤型集中送粉,过热器布置如图1所示。两炉投运后发生屏式过热器爆管11次,经采取割除部分受热面,提高工质重量流速等措施后,消除了超温现象,运行7000小时尚未发生爆管。一、过热器爆管情况两炉投运后,4号炉运行5000小时发生了爆管,5号炉运行1万小时也相继爆管,两炉共     

十八胺在300MW机组停运保护中的应用

为避免热力系统设备在大小修期间发生腐蚀。我厂分别在1997年11月11日对4号机组的锅炉改造大修的停机、炉保护、1998年12月11日对2号机组的大修停机、炉保护及1999年12月7日对3号机组的大修停机、炉保护中采用了十八胺保护方法，从这3次采用十八胺保护的情况分析，十八胺可在停机、炉时保护热力系统各个部位，且不影响设备的解体检修。     

水冷壁管腐蚀原因及防范

张店热电厂1、2号炉是哈尔滨锅炉厂的HG110/100—1型,3号炉是上海锅炉厂的SG220/100—M295型。各炉炉型均为单汽包自然循环、中间储仓式煤粉炉,燃烧器为四角布置双切圆燃烧;各角一、二、三次风喷口布置自上而下分别为三、二、一、二、一、二;燃烧系统采用一次热风送粉,制粉乏气作为三次风,二次风为热空气助燃。1、2号炉于1986年投运,3号炉于1989年投运后,1、2号炉倒替运行。1991年3月,2号炉水冷壁管发生爆管事故,停炉检查发现在燃烧区域内的水冷壁管外部腐蚀严重,但在3号炉投运前未发现此情况。随后其余两台炉也发现类似情况。1、2号炉于1991年至1992年先后换管。去年4月1号炉大修换管后,电厂     

410t/h锅炉水冷壁爆管后的整改措施

浑江发电厂3、4号机组为100MW凝汽发电机组,配套HG-410/100-9型锅炉。分别于1979年1月13日和同年12月16日投入生产运行。1991年2月24日3号锅炉水冷壁发生爆管,经分析其水冷壁向火侧结垢量为754g/m~2,其中CuO含量为34.85％,于1991年5月大修中进行了酸     

水冷壁管高温腐蚀的原因及应采取的措施

近年来,贵溪发电厂锅炉水冷壁因高温腐蚀,管壁严重减薄,出现多次爆管事故,严重影响机组的安全经济运行。４号炉因高温腐蚀于１９９２年６月大修更换了部分水冷壁管;２号炉１９９３年６月份大修也因高温腐蚀原因更换用渗铝管;１号炉于１９９６年５月大修期间检查发现...     

日本进口奥氏体TP347H钢管的现场焊接

1前言焦作电厂3号炉是哈尔滨锅炉厂生产的HG670/140-10型超高压参数带一次中间再热的单锅筒自然循环、固态排渣锅炉,1986年初投产运行,到1990年9月停炉大修,累计运行32221h。该炉自投产以来,曾多次发生对流过热器热段弯头爆管。对流过热器蛇形管共114排,节距100mm,由φ42×5.5的12Cr1MoV钢管子弯制而成,两侧各29排(各占炉宽的1/4)对流过热器冷段蛇形管,     

首阳山电厂1号炉一级过热器失效分析

<正>首阳山电厂1号炉,670t/h,型号是DG670/140—9,于1988年3月投运,在1990年11月25日一级过热器发生爆管、失效。经检查一级过热器管除1～2根爆管外,另有60多根管子外壁向烟道面明显减薄。管子工作介质:内为540℃过热蒸汽;外为1000～1080℃烟气。烟道截面有4/5因所烧义马煤结焦而被堵塞。     

670t/h锅炉对流过热器爆管分析

前言富拉尔基发电总厂2号炉是哈锅产HG—670/140—6型褐煤炉,自1983年9月投产已累计运行54789h。近两年来对流过热器不断地发生爆管,严重影响了富总厂的安全生产。据不完全统计,1990年和1991年共发生爆管8次(详见表1),多数爆管发生在对流过热器冷段,约占总爆管次数的87.5％,而热段只发生一次,且由于管内有φ30×8     

用微酸性除铜钝化的新工艺清洗直流炉

前言天津第三发电厂4号炉为国产400吨/时三上两下小管径的直流炉,于1978年5月大修中采用盐酸酸洗,在微酸性溶液中进行业硝酸钠除铜并钝化的新工艺,对4号直流炉进行了第一次运行炉的化学清洗,据悉全国还是第一次尝试。其优点:既适合酸洗前除铜,又适合酸洗后的除铜;既能在微酸性溶液中进行除铜钝化,又能转入碱性溶液中进行钝     

670t/h锅炉示范性检验介绍

徐州发电厂8号炉为东方锅炉厂制造的DG670/140—8(17K)型超高压中间再热自然循环固态排渣炉,于1987年11月底投运。1992年4月3日大修开始前,共运行3万多小时,起停55次,标准小修6次。1988年底因机组事故曾提前大修一次,因时间紧,     

某发电有限公司1号机组168后启动运行后屏过热器爆管分析

1概况 某发电有限公司1号机组为660MW超超临界。该机组锅炉由哈尔滨锅炉厂制造,型号：HG-2060／Y-2,为超超临界,直流炉。该炉2008年11月15日168后启动运行,2008年11月25日后屏过热器发生爆管。     

HG—120/39—12型锅炉汽包降水管座焊缝缺陷的处理

一、概况长山热电厂四、五号炉是哈尔滨锅炉厂制造的 HG—120/39—12型锅炉。汽包长度8340mm,汽包外径1755mm、壁厚46mm,材质为20g。分别于1973年7月、11月投产,已累计运行81793小时和79907小时,其中四号炉大修4次,五号炉3次,分别启停96次和42次。在1983年五号炉大修进行汽包普查时,发现4根集中降水管座焊缝均有内在的和外部的大面积密集性缺陷及局部裂纹的严重缺陷。随后又对四号炉汽包降水管座焊缝检测,也发现同类问题。为消除上述缺陷,在省电力     

锅炉水冷壁氢损伤爆管分析

1　概　要大屯煤电公司发电厂 3号机组Ｂ＆Ｗ 2 2 0 / 9.81ＭＰａ锅炉 ,于 1992年 5月投入运行。该炉水冷壁管材质为 2 0号钢 ,规格为ｄ6 0ｍｍ× 4 .5ｍｍ。在 2 0 0 0年4月大修进行水压试验时 ,4号角标高 8ｍ近燃烧器处的 2根水冷壁管发生爆破 ,造成机组停运。经分析认为该水冷壁管发生了严重的氢损伤 ,材质劣化造成爆管。2　爆管原因分析2 .1　宏观检查1号爆管的向火侧内表面腐蚀非常严重 ,外观呈黑褐色 ,内壁有ｄ2ｍｍ～ｄ6ｍｍ大小不等的腐蚀坑 ,深度最深处为 3ｍｍ ;爆口较小 ,为长径约ｄ6ｍｍ的椭圆孔 ,边缘厚 1.2ｍｍ。管壁无明显变…