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对于非共沸混合工质的制冷循环.选取不同的冷凝压力将对系统性能产生不同的影响.本文以丙烷(R290)和异丁烷(R600a)组成的非共沸混合工质为例.按照饱和压力与R12的相近原则选取三组配比,并根据饱和温度对应的泡点压力,露点压力及饱和温度对应的泡露点压力的算术平均值,分别对这三种冷凝压力下的冰箱制冷循环进行了理论计算.其结果得到,当以饱和温度对应的露点压力作为制冷系统的冷凝压力,且R290/R600a的质量比在0.6/0.4时,系统有较好的性能参数,理论COP值优于R12系统4.0%. 相似文献
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对于非共沸混合工质的制冷循环,选取不同的冷凝压力将对系统性能产生不同的影响。本文以丙烷(R290)和异丁烷(R600a)组成的非共沸混合工质为例。按照饱和压力与R12的相近原则选取三组配比,并根据饱和温度对应的泡点压力、露点压力及饱和温度对应的泡露点压力的算术平均值,分别对这三种冷凝压力下的冰箱制冷循环进行了理论计算。其结果得到,当以饱和温度对应的露点压力作为制冷系统的冷凝压力,且R290/R600a的质量比在06/04时,系统有较好的性能参数。理论COP值优于R12系统40%。 相似文献
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一种乏气压缩再循环有机朗肯循环系统热力特性分析 总被引:1,自引:0,他引:1
为使蒸汽余热更高效转化为有用功,在简单有机朗肯循环(organic Rankine cycle,ORC)基础上,利用乏气增压装置,并对冷凝器内部空间重新布置,提出一种新型乏气压缩再循环ORC系统(compression recycling,CR-ORC)。以423.15K余热蒸汽为热源,选取5种低沸点有机工质,采用Aspen Plus软件对简单ORC系统和CR-ORC系统进行模拟,并对模拟结果进行对比分析。结果表明,提高蒸发压力p3可有效提高两系统的热力性能,且当p3=1.5MPa时,采用工质R600a的CR-ORC系统总输出功较简单ORC系统可高出7589kW;受不同工质临界温度影响,工质R123的最佳驱动压力p7为0.6MPa,而其他4种工质最佳驱动压力p7为0.7MPa,且在最佳p7下,采用工质R600a可获得最大总输出功22663kW,最大循环热效率和㶲效率分别为22.6%、77.2%;在CR-ORC系统中,随乏气分流系数a增加冷凝器㶲损失逐渐减少,当a大于0.3时,冷凝热完全被回收利用,若采用R123作为工质,系统较简单ORC系统最高可减少7786kW的冷凝器㶲损失。 相似文献
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为利用非共沸工质在蒸发器内“温度滑移”的优势,避免在冷凝器内“组分迁移”的不利影响。构建了非共沸工质分离压缩再混合有机朗肯循环系统(ORC with separation,compression,and remixing,SCRM-ORC)。采用分凝器将非共沸混合工质分离成2种纯工质,分别进入气液热交换器两空间进行气液换热,再对纯工质压缩、混合再利用。以120℃地热水为热源,R134a/R245fa为工质,建立热力、经济与环境性能模型,分析R134a质量分数对系统综合性能的影响,并与采用R134a的乏气压缩再循环ORC系统(compression recycling,CR-ORC)性能进行对比。采用遗传算法进行多目标优化,揭示系统最优性能与工况参数。结果表明:与CR-ORC系统相比,非共沸工质SCRM-ORC系统可有效降低冷凝热的释放量,在R134a质量分数较低时提高冷凝热回收利用量,同时具有较好的综合性能。将分凝器与气液热交换器看作整体与CR-ORC系统中新型冷凝器相比,二者[火用]损失之和与投资成本之和小于CR-ORC系统中冷凝器的。在R134a质量分数为0.2181时,系统综合性能最优,此时净输出功为3412.1kW,投资回收期为2.237年,年当量CO_(2)减排量为4520.6×10^(3)kg。 相似文献
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《中国电机工程学报》2016,(12)
在采用涡旋膨胀机的有机物朗肯循环发电实验系统中,对3种组分的混合工质R601a/R600a和纯工质R601a分别进行实验研究,获得了相应部件运行参数与系统性能。这3种组分分别为0.8/0.2(R601a/R600a,M1),0.6/0.4(R601a/R600a,M2)和0.4/0.6(R601a/R600a,M3)。实验结果表明由于非等温相变特性,这3种组分的R601a/R600a比R601a能从热源流体回收更多热量用于做功。当热源温度为120℃和冷源温度为30℃时,M1和M2的净输出功率分别比R600a高出10%和17.2%。在实验涉及的组分范围内,R601a/R600a的膨胀比会随着R601a占比减小而下降。此外,使得系统净输出功率最大的最佳组分在0.6/0.4附近。实验结果对ORC发电系统中混合工质R601a/R600a的应用具有重要的指导意义。 相似文献