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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 172 毫秒

1.  TP347 H在生物质锅炉过热器气相条件下的腐蚀特性(Ⅰ)  
   印佳敏  吴占松《热力发电》,2009年第38卷第7期
   模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,在500~600℃范围内对奥氏体不锈钢TP347H进行了腐蚀试验.通过试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线.利用配有能谱分析仪的扫描电镜和X射线衍射仪对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成成分进行了分析.试验表明,TP347H的耐腐蚀性很好,但是对反应温度和气相中HCI的浓度非常敏感,并且随着反应温度和HCl浓度的增加,TP347H的抗腐蚀性能逐渐降低.    

2.  TP347 H在生物质锅炉过热器气相条件下的腐蚀特性(Ⅱ)  
   印佳敏  吴占松《热力发电》,2009年第38卷第8期
   模拟生物质锅炉过热器区的气相条件以及过热器管壁沾灰状况,在500~600℃范围内对奥氏体不锈钢TP347H进行了腐蚀试验研究.通过测定试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线;利用配有能谱分析仪的扫描电镜和X射线衍射仪,对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成成分进行了分析.结果表明,当试片表面存在生物质灰时,TP347H的腐蚀速率比无灰大大增加;沾有生物质灰的TP347H对反应温度非常敏感,随着反应温度的增加,TP347H的抗腐蚀性能逐渐降低.    

3.  12Cr1MoVG在生物质锅炉过热器气相条件下的腐蚀特性  被引次数:1
   印佳敏  吴占松《电站系统工程》,2008年第24卷第6期
   模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,对锅炉常用管材12Cr1MoVG进行腐蚀试验研究。通过试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线。利用配有能谱分析仪的扫描电镜和X射线衍射仪,对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成成分进行了分析。试验表明,12Cr1MoVG对气相中HCl的存在非常敏感,并且随着反应温度和HCl浓度的增加,12Cr1MoVG的抗腐蚀性能逐渐降低。    

4.  生物质锅炉过热器高温腐蚀研究  
   印佳敏  吴占松《广东电力》,2010年第23卷第7期
   通过在1台实际运行的生物质锅炉过热器管道处进行现场挂片试验,对常用过热器管道材料12Cr1MoVG和TP316L进行了腐蚀试验研究;利用扫描电镜SEM-EDS、X荧光光谱仪和X射线衍射对腐蚀产物和过热器表面积灰的微观形貌、元素含量和组分进行分析。试验表明,过热器管道上积灰比较严重,并且从管道的迎风面到背风面,积灰层的厚度逐渐增加;12Cr1MoVG的表层灰渣下有叶片状组织生成,而TP316L表层灰渣中出现了KCl晶体;灰渣层的主要成分为K2SO4。    

5.  生物质锅炉过热器气相HCl腐蚀试验的动力学研究  
   印佳敏  丁艳军  吴占松《热力发电》,2009年第38卷第1期
   模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,对锅炉常用20G管材进行了腐蚀试验研究.运用化学动力学及热分析的基本原理对试验数据进行处理,得出了20G管材在气相HC1中腐蚀遵循的是二雏扩散模式的结论.计算出反应的活化能和指前因子,得出腐蚀动力学表达式,分析了氯化腐蚀的过程和机理.    

6.  生物质锅炉钢材在氯化钾接触条件下腐蚀特性  
   余春江  王准  龚彬  骆仲泱《浙江大学学报(工学版)》,2014年第11期
   为了比较不同材料抗腐蚀特性,模拟生物质锅炉过热器区的条件,在550~700℃范围内对生物质锅炉常用的20G、12Cr1MoVG、Super304、SUS316、TP347H、HR3C等钢材进行腐蚀特性对比研究.通过测定试样的增重量,得出腐蚀特性曲线;利用能谱分析仪、扫描电镜和X射线衍射仪对试样腐蚀后的形貌特征、元素质量分数和腐蚀产物的组成进行分析.结果表明,在高温下,常用钢材抗KCl高温腐蚀能力的排序为HR3C>TP347H>Super304>SUS316>12Cr1MoVG>20G;温度和金属表面KCl的附着量对高温腐蚀具有重要影响;KCl高温下可以和合金钢表面镍铬氧化物钝化层反应,直接破坏钝化层的保护作用,从而加速氧化腐蚀的进行.    

7.  生物质混煤燃烧锅炉过热器受热面金属氯腐蚀特性  
   武岳  王永征  栗秀娟  岳茂振  姜磊《动力工程学报》,2014年第34卷第9期
   在探讨锅炉过热器受热面金属氯腐蚀机理的基础上,模拟生物质混煤燃烧锅炉过热器区域的气相条件及其受热面的积灰情况,采用增重法在水平管式炉上进行了受热面金属氯腐蚀特性试验,研究了不同管材、不同HCl体积分数和不同温度下受热面金属氯腐蚀的特性规律.结果表明:受热面金属氯腐蚀特性曲线均符合抛物线规律,15CrMoG管材的抗腐蚀特性优于12CrMoVG管材;腐蚀速率与HCl体积分数呈线性关系,碱金属氯化物对金属的腐蚀作用大于HCl对金属的腐蚀作用;腐蚀速率与温度呈指数关系,当温度由550℃升高到600℃时,腐蚀速率增幅变大.    

8.  一定拉应力条件下SO_2对T91钢高温腐蚀影响的实验研究  
   刘柱晗  周屈兰  付家鹏  宁致远《动力工程学报》,2018年第1期
   选取电站锅炉过热器材料T91钢为研究对象,利用高温管式炉探究在一定拉应力条件下SO_2对锅炉用钢高温腐蚀的影响.设定腐蚀温度分别为700℃和750℃,在试样经过168h的腐蚀实验后,对其进行X射线衍射(XRD)与扫描电子显微镜(SEM)分析.结果表明:腐蚀层一般分为内外2层,分别为Cr基氧化层和Fe基氧化层;在拉应力条件下,SO_2气相腐蚀不影响腐蚀厚度,但会影响内外腐蚀层的厚度比例及表层的晶粒大小;拉应力会促进Cr的迁移,但不会影响Ni的迁移过程,而且会减少Fe基氧化层中阴离子的缺陷,阻止S的内部迁移;SO_2气相腐蚀影响腐蚀层的脱落方式,会导致腐蚀层易整体脱落.    

9.  某电站锅炉后屏过TP347H爆管问题分析  
   王海琦  车鹏程  刘焱《锅炉制造》,2019年第4期
   某电厂660MW锅炉在运行4个月后,在运行中后屏过热器发生爆管现象,通过对后屏过热器爆管的TP347H和T91弯头试样进行理化检测试验和能谱分析,最终确定该后屏过热器爆管事故产生的原因为该根TP347H弯管运行过程中存在应力腐蚀作用导致。    

10.  电站锅炉TP304H高温过热器管泄漏原因分析  
   郑坊平  刘谋训  宋少平  刘佳伟《铸造技术》,2018年第9期
   通过宏观检查、化学成分分析、金相检验、力学性能测定、能谱分析及综合分析,对电站锅炉TP304H高温过热器管的泄漏原因进行了研究。结果表明,开裂泄漏的主要原因是应力腐蚀,是锅炉燃烧导致的烟气温度偏高,煤粉中S含量较高促进了开裂。    

11.  新型不锈钢材料的耐高温氧化及耐高温KCl蒸汽腐蚀性能  
   王伟  马磊  米梦芯  陈琳  张岩  李宇春  刘莹《材料保护》,2017年第50卷第7期
   为缓解生物质电厂锅炉烟气侧的高温碱性环境腐蚀,对我国自主研发的4种新型不锈钢材料采用高温桂片试验(包括高温氧化试验和高温KCl蒸汽腐蚀试验)检测并绘制腐蚀动力学曲线;采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)对试验后试片的形貌、结构、元素含量进行了分析,比较了4种新型不锈钢材料、传统TP316材料和高铬材料的耐高温氧化及耐高温KCl蒸汽腐蚀性能.结果表明:4种新型材料均表现出较好的耐腐蚀性能,明显优于传统的TP316材料和以往试验的高铬材料,当前更适用于生物质电厂锅炉烟气侧的高温碱性环境.    

12.  草甘膦生产用不锈钢反应釜腐蚀的显微分析  
   陈东升  连洲洋  魏无际  周永璋《腐蚀与防护》,2011年第7期
   某农药厂草甘膦生产反应釜由304不锈钢制成,使用不到2个月即出现了严重的腐蚀。通过对釜壁和充氧器气顶板试样的母材、焊缝等处的金相显微分析,确定了反应釜母材试样及充氧器气顶板试样的腐蚀形式主要是封闭或敞口的小孔腐蚀;反应釜母材虽有晶间腐蚀的倾向,但尚未发生晶间腐蚀;反应釜的充氧器气顶板还出现了应力腐蚀裂纹。在此基础上,提出了表面喷涂316L不锈钢+封闭处理的防护方案。    

13.  几种金属材料在乳酸中的腐蚀性能研究  
   张粉艳  李恒欣  田忠《应用化工》,2011年第40卷第4期
   采用失重法对316L不锈钢、Ti、Ni 3种材料在不同条件下的耐乳酸腐蚀行为进行了研究,详细考察了反应温度和反应时间对316L腐蚀的影响。结果表明,316L在L-乳酸中腐蚀速率随反应温度的升高而增大,在反应时间36 h,反应温度90℃和120℃下,腐蚀速率分别为0.382 mm/a和0.801 3 mm/a,属尚耐腐蚀;150℃和180℃下腐蚀速率分别为3.85 mm/a和6.01 mm/a,属不耐腐蚀。金相显微镜分析表明,316L不锈钢表面在较低温度的乳酸中以点蚀为主。现场挂片腐蚀实验结果表明,当温度低于120℃,316L可以作为乳酸生产设备的选材。    

14.  生物质锅炉典型过热器金属材料表面钝化膜腐蚀特性研究  
   李灼贤  王准  余春江《能源工程》,2015年第3期
   通过对生物质锅炉过热器金属材料表面钝化膜的主要成分Cr2O3与KCl在高温下可能的腐蚀反应进行试验,利用X射线衍射仪对反应后的物质组成分析,研究了钝化膜的致密性程度高低对抗氯化钾腐蚀性能的影响。研究显示,在高温下构成奥氏体不锈钢钝化膜主体的Cr2O3可以与KCl反应生成高铬酸钾并释放氯气,从而导致钝化膜破损。钝化膜的致密程度越高,对KCl高温腐蚀的抗性也相对越强。    

15.  一台生物质发电锅炉的过热器管高温腐蚀分析  
   韦震高  朱霖  魏玉伟  陈伟崇  方新良《装备制造技术》,2019年第8期
   对广西某生物能源有限公司一台HX170/10.5-Ⅳ1生物质发电锅炉高温过热器管发生高温腐蚀的情况进行了分析,并建议使用单位将12Cr1MoVG材质的高温过热器管更换为12Cr1MoVG+TP347材质。    

16.  5种电站锅炉过热器用材料高温腐蚀试验研究  被引次数:1
   成丁南  张知翔  边宝  邓翔  姜薇薇  赵钦新《动力工程》,2012年第11期
   选取超超临界电站锅炉高温过热器用钢TempaloyAA一1、Super304H、TP347HFG、Tem—paloyA一3和HR3C为研究对象,在实验室真空炉中模拟实际烟气进行气相和气相一熔盐两相高温腐蚀试验.提出用腐蚀层厚度和迁移渗透深度之和作为衡量腐蚀速率的指标,分别得到5种钢的抗气相及气相一熔盐两相高温腐蚀能力.结果表明:5种过热器材料抗气相高温腐蚀的能力都很强;TempaloyA一3、TP347HFG、Super304H、TempaloyAA一1和HR3C5种钢的抗气相一熔盐腐蚀的能力依次增强;过热器材料的腐蚀主要是气相一熔盐两相腐蚀.    

17.  130t/h燃生物质锅炉过热器管子腐蚀原因分析  被引次数:4
   李庆  宋军政  聂志钢《发电设备》,2009年第23卷第3期
   某燃生物质锅炉在运行中过热器出现泄漏,经检查发现过热器管子腐蚀,通过对管材进行理化分析,对管外垢样进行能谱分析、原子吸收分析、熔融试验分析及x射线衍射分析,对生物质燃料灰成分分析和灰熔点分析,对过热器结构进行分析,得出过热器管腐蚀主要是由于管子多次持续超温,以及在高温下碱金属氯化物和硫化物对管壁金属的腐蚀等因素引起的,从而提出了相应的解决措施。    

18.  燃用生物质锅炉末级过热器管腐蚀原因分析  
   刘蕊  岳增武《热力发电》,2013年第42卷第2期
   某台燃用生物质锅炉在累计运行4 000 h后,末级过热器管(材质为TP347H)外壁发生了较严重的腐蚀,对腐蚀部位进行显微组织、能谱成分及X射线衍射分析.结果表明,末级过热器管存在均匀腐蚀及晶界腐蚀;腐蚀层主要含Cl、K离子而Cr含量相对较低;晶界腐蚀产物主要为Cr和Fe的氧化物,其中Cr含量较高.分析认为生物质中的氯离子是导致管外壁快速腐蚀的主要原因,而碱金属与Fe等其它元素形成的低熔点共晶体促进了腐蚀过程.对此,提出去除燃料中的部分K和Cl,将生物质与煤混燃等措施.    

19.  日照电厂2#锅炉屏式过热器泄漏原因  
   王胜《腐蚀科学与防护技术》,2008年第20卷第3期
   针对日照电厂2#锅炉屏式过热器泄漏进行了金相试验、晶间腐蚀倾向性试验和电镜能谱分析.结果表明,2#-3#焊口间管段发生了严重的晶间腐蚀,屏式过热器泄漏的主要原因为晶间腐蚀.    

20.  电站锅炉对流过热器爆管机理研究  被引次数:1
   赖敏 谢国胜《湖南电力》,1998年第18卷第6期
   采用金相,扫描电镜,能谱分析和X射线衍射分析等试验方法对某电站锅炉对流过热器爆管试样及原始管材进行了分析,结果表明,由于超温,导致材料点阵参数减小,合金元素向碳化物及晶界迁移,致使材料的性能恶化,因而发生对流过热器爆管。    

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