浅谈电厂检修中T91钢管的焊接

在焊接T91钢管材前，通过对T91冷裂纹倾向、热裂纹倾向、淬硬倾向等性能进行仔细分析，选择恰当的热处理规范，合适的焊丝、焊条及操作方法，基本克服了T91钢材焊接中的常见问题，可以得到合符要求的焊接接头。     

T91/TP347HFG异种钢焊接接头裂纹产生原因探讨

某发电公司锅炉高温过热器用T91/TP347HFG异种钢焊接接头发生开裂,裂纹位于T91侧熔合线附近的热影响区。对异种钢焊接接头取样,通过宏观分析、化学成分、金相组织、力学性能及硬度检测、扫描电镜、能谱分析等方法,对裂纹产生的原因进行了分析探讨。结果表明:由于焊接过程中异种钢焊接接头T91侧热影响区形成了粗大的淬硬马氏体组织,焊后热处理工艺不当,导致该区域T91的应力腐蚀敏感性增大,在拉应力与腐蚀介质的共同作用下,裂纹在T91侧熔合线附近的热影响区萌生和扩展,属于应力腐蚀开裂。     

T91锅炉热强钢管焊接性能的试验研究

以国产焊接用T91锅炉热强钢管为主要研究对象,根据焊接线能量、焊前预热和焊后热处理等条件对焊接的影响设计了试验的正交方案,并用硬度试验、断口扫描、电镜观察等多种试验和分析方法对其焊接成品进行了焊接性和冷裂敏感性等方面的研究。结果表明：采用焊前预热150℃以上、小热输入多层焊、焊后（770±10）℃、1 h高温回火工艺能降低T91钢焊接热影响区的淬硬倾向及焊接接头中的扩散氢含量,使得马氏体中的碳得到充分的扩散以形成回火索氏体,改善了T91钢管接头的韧塑性。     

G102高温过热器管焊接接头开裂原因分析

对12Cr2MowVTiB(G102)焊接接头断裂部位进行力学性能、扩散氢浓度、金相及扫描电镜等分析，结果表明：在焊缝的热影响区存在淬硬的马氏体组织，HV值达391-450，超过了G102基体组织硬度；焊后氢浓度超标，极易产生冷裂纹，从而造成焊接接头断裂失效。     

低碳马氏体钢不预热及不热处理焊接工艺试验

通过对T91钢薄壁管不预热、不热处理进行焊接的试验和检验，考查T91钢薄壁管焊接的裂纹倾向，探讨通过工艺措施解决焊态接头硬度过高及改善接头韧性的方法。通过模拟工况试验，探讨工况温度和压力对T91钢薄壁管焊态接头的影响。     

SA213—T91钢小径管背面保护钨极氩弧焊接工艺

针对SA213－T91钢小径管背面保护钨极氩弧焊接工艺的特点,预热、焊接过程和焊后热处理等工艺规范,以及防止焊后冷裂纹的产生等问题进行了探讨,介绍了焊接接头相应的检验结果。该工艺应用于双辽发电厂一期工程3号机组的焊接,取得了良好的效果。     

HR3C/T91异种耐热钢焊接接头的力学性能及界面蠕变失效行为研究

针对新型奥氏体不锈钢HR3C与细晶粒强韧马氏体耐热钢T91异种钢焊接接头,采用手工氩弧焊接工艺、高温加速模拟、高温持久和常温力学性能试验研究HR3C与T91异种钢焊接接头的力学性能变化、高温强度、界面蠕变损伤及破坏特征.研究结果表明,焊前预热448 K,焊后不进行热处理条件下,接头的力学性能优异.加速模拟运行3004 h后,接头的力学性能仍然良好.而加速模拟运行5012h后,HR3C/T91界面发生了蠕变失效,蠕变裂纹在管接头内表面焊缝/T91界面形核、扩展,然后在管接头外表面T91的临界热影响区内发展,最后导致接头蠕变失效.拉伸和弯曲试验过程中,接头的强度和塑性下降严重,断裂位置均在焊缝/T91界面区域.因此,焊缝/T91界面容易发生早期蠕变失效.     

华能沁北电厂P91超厚壁大径管的焊接

华能沁北电厂超临界机组主蒸汽管道材质为A335P91,主管规格为d579mm×79.5mm,焊口数量31道,这种P91超厚壁管子的焊接在国内并不多见。T91/P91钢的组织为马氏体,供货状态一般为正火 回火,属于高合金钢,焊接性较差,易出现冷裂纹、焊接接头脆化、HAZ区软化等问题。在焊接过程中,应     

珠江发电厂1号炉再热器T91与TP304H异种钢的焊接

在Ｔ９１与ＴＰ３０４Ｈ钢焊接中，当采用相应的工艺，适合的焊接材料时，即可控制焊缝组织，又可防止在焊缝与母材的交合面上产生脆硬的马氏体。由于两种钢的组织状态完全不一样，焊后进行热处理，避免焊接的接头冷、热裂纹。     

TP347H与T91异种钢焊接性能分析

随着电站设备中金属部件使用钢材种类的逐渐增多,不可避免地会遇到异种钢焊接的问题.为此,通过对马氏体耐热钢(T91)和奥氏体钢(TP347H)的性能分析,详细阐述了T91 TP347H焊接存在的问题,探讨了T91与TP347H异种钢接头的焊接方法、焊接材料及焊接工艺要点.