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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 484 毫秒

1.  9F燃气-蒸汽联合循环机组无除氧器运行技术的应用研究  
   陈秋辉《能源与环境》,2013年第5期
   针对某9F级燃气-蒸汽联合循环机组,通过比较凝汽器内部结构,结合凝结水溶氧量运行变化曲线,研究分析无除氧器运行技术的除氧原理和过程.指出应用无除氧器技术的安全性和适用范围,并提出改进措施。    

2.  萧山电厂除氧器和凝结水水位智能控制  
   程蔚萍《热力发电》,2001年第30卷第3期
   中小型机组的除氧器和凝汽器水位通常采用单回路PID调节。由于两水位间存在密切的耦合关系 ,因此 ,这种调节系统往往无法长期投入自动运行 ,而采用智能控制技术 ,为除氧器和凝汽器的水位联合控制提供了新的途径。除氧器水位和凝汽器水位是一个多变量控制对象 ,凝结水流量同时影响除氧器和凝汽器水位。除氧器水位受给水流量与凝结水流量的影响 ,凝汽器水位取决于凝结水流量与凝汽量和锅炉补给水量的平衡。在负荷变化不大时 ,凝汽量基本不变 ,凝汽器水位取决于凝结水流量与锅炉补给水量的平衡。由于锅炉补给水流量只有凝结水流量的 1/2 ,故…    

3.  联合循环抽汽机组轴向排汽凝汽器研发  
   吴春燕  方韦  贾俊《装备机械》,2013年第3期
   介绍了燃气蒸汽联合循环抽汽机组轴向排汽凝汽器的研发.由于该机组为抽汽机组,有大量补水进入凝汽器,机组不设常规除氧器,所以对凝汽器的真空除氧要求很高.在分析了凝汽器的工作原理和真空除氧原理基础上,提出了在凝汽器内采取的一系列真空除氧措施.    

4.  多变量智能控制技术在除氧器和凝汽器水位联合控制中的应用  
   程蔚萍《自动化仪表》,2001年第22卷第9期
   中小型机组的除氧器和凝汽器水位通常采用单回路PID调节。由于两水位间存在密切的耦合关系 ,因此这种调节系统往往无法长期投入自动运行。随着控制技术的发展 ,出现了智能控制技术 ,为除氧器和凝汽器的水位联合控制提供了新的途径。1 被控对象分析除氧器水位和凝汽器水位是多变量控制对象。凝结水流量同时影响除氧器和凝汽器水位。除氧器水位受给水流量与凝结水流量的影响 ,凝汽器水位取决于凝结水流量与凝汽量和化学补充水量的平衡。在负荷变化不大时 ,凝汽量基本不变 ,凝汽器水位取决于凝结水流量与化学补充水量的平衡。由于化补水流…    

5.  F级联合循环电站不设置启动锅炉的可行性分析  
   马悦《热力发电》,2013年第42卷第8期
   F级联合循环机组在我国的应用越来越多.结合联合循环机组启动蒸汽的作用以及启动锅炉的现状,分析了F级联合循环机组不设置启动锅炉的可行性.结果表明:在F级联合循环机组常见的单轴和多轴配置中,发电机中置的单轴机组和多轴机组可以不设置启动锅炉,而对于发电机尾置的单轴机组必须设置启动锅炉;根据机组系统配置特点,M701F型多轴联合循环机组,需要设置启动锅炉,西门子公司SGT5-4000F和GE公司9F型多轴联合循环机组可以不设置启动锅炉;通过余热锅炉自身所产生的蒸汽作为启动蒸汽,会延长机组启动时间,增加燃料消耗量以及机组启动期间与电网调度协调的复杂性,因此建议联合循环机组配置启动锅炉.    

6.  燃机联合循环电站凝结水泵断水原因及对策  
   徐传海《电力建设》,2002年第23卷第12期
   某燃机联合循环电站在试运期间,凝结水管产生突发性振动,噪声超过100 dB ,凝结水泵中断供给凝结水,危及该联合循环电站的安全运行。凝结水发生汽化,汽、水冲击引起管道振动,蒸汽阻隔凝结水进入凝结水泵,使凝结水泵中断供给凝结水。另外,溶入凝结水的微量气体不断逸出并聚集,逐渐形成足够大的气腔,使凝结水系统产生振荡,发生气(汽) 、水冲击,管道强烈振动,凝结水泵不能泵水。在凝结水泵入口滤水器的法兰盖上设置1条到凝汽器的抽气管,可解决凝结水泵中断供给凝结水的问题。    

7.  109FA燃气—蒸汽联合循环机组的节能改造  
   肖维龙《电力与能源》,2012年第1期
   张家港华兴电力有限公司两台出力为395MW级的F级单轴燃气—蒸汽联合循环机组是我国"西气东输"的下游配套项目。机组自投产以来通过改造邻炉上水系统和高压主汽疏水系统,新增停机辅助凝结水泵,将循泵电机改为双速,将凝泵电机改为变频,提高了联合循环机组的整体效率和降低了机组能耗,为探索109FA燃气轮机联合循环机组的节能降耗工作提供了经验。    

8.  燃机机组凝汽器技术特点  
   李海红  吴春燕  姜楠《电站辅机》,2006年第27卷第3期
   随着我国经济和技术的发展及环保质量要求的提高,燃气-蒸汽联合循环机组越来越被广泛地应用,作为燃机机组中重要部件之一的凝汽器,其设计理念与常规火电机组中有很大的不同,文中详细介绍了由上海动力设备有限公司制造的首台F级燃气-蒸汽联合循环机组轴向排汽凝汽器的设计参数和技术特点。    

9.  菏泽电厂NLT350-400×6型凝结泵节能改造  
   赵铁军  盛喜兵  王庆河《电力安全技术》,2007年第9卷第8期
   国电菏泽发电厂二期工程安装2台300 MW凝汽式机组,每台机组的凝结水系统配有2台NLT350-400×6型凝结泵.该泵为筒袋型立式6级离心泵,首级叶轮为双吸结构,并带前置诱导轮,第2至第6级叶轮为标准级单吸叶轮.凝结水经凝结泵升压后首先至化学精处理装置,然后经轴封加热器、除氧器水位调节门、7,8号低压加热器、5,6号低压加热器进入除氧器.机组满负荷运行时,因凝结泵扬程有富裕,除氧器上水主调节门开度较小,存在较大的节流损失,因此进行节能改造是很有必要的.    

10.  汽轮机组复合凝结水真空除氧热力系统的应用  被引次数:2
   许建壮《电力建设》,2004年第25卷第1期
   大容量机组采用小汽轮机作动力拖动给水泵的机组,使用复合凝结水真空除氧热力系统可使小汽轮机乏汽加热除凝结水,小汽轮机效率可达100%,而且便于汇集疏水、降低疏水逐级自流至凝汽器的热损失。复合凝结水真空除氧器设置在凝结器内,除氧效果高于压力式除氧器,汽轮机变工况运行时,调整更方便。加热器集中在同一平台,降低了材料的消耗,减少了设备及基建的投资。将变频凝结泵与汽动给水泵联合使用,降低了厂用电,提高了机组效率。    

11.  联合循环机组启动中凝汽器真空度下降的原因  
   门金成《发电设备》,2014年第4期
   介绍了M701F4型燃气-蒸汽联合循环机组冷态启动时,由于余热锅炉中积聚的大量不凝结气体不能及时排出而涌入凝汽器,造成凝汽器真空度下降的情况;建议在机组启动前对高、中、低压主汽管道及再热器系统有效抽排不凝结气体,启动过程中手动控制余热锅炉高、中、低压过热器出口和再热器出口对空排气阀的开启时间,以尽量排出各系统内的不凝结气体,避免机组启动过程中凝汽器真空度的过度下降。    

12.  改善凝汽器运行工况降低机组蒸汽消耗  
   王斌《能源研究与利用》,2007年第1期
   凝汽器是将汽轮机的排汽凝结成水增大蒸汽作功焓降,提高循环热效率的重要设备,凝汽器的运行工况对电厂运行的经济性有重要影响。通过对1台6MW机组端差大、真空低等问题的排查和最终解决,阐述了维持换热面清洁的重要性,提出了凝汽器真空低的排除及解决的有效方法。    

13.  9F单轴燃机作为电网黑启动电源点的探讨  
   俞立凡  李彩玲  彭竹君《浙江电力》,2006年第25卷第6期
   介绍了9F单轴燃机作为“黑启动”电源点的启动及它的制约因素。分析了燃气蒸汽联合循环机组启动、加负荷等的快速性,并提出了9F燃机作为黑启动电源点必须解决的问题。    

14.  9F单轴燃机作为电网黑启动电源点的探讨  
   俞立凡  李彩玲  彭竹君《浙江电力》,2006年第25卷第6期
   介绍了9F单轴燃机作为“黑启动”电源点的启动及它的制约因素。分析了燃气蒸汽联合循环机组启动、加负荷等的快速性,并提出了9F燃机作为黑启动电源点必须解决的问题。    

15.  9FA燃气- 蒸汽单轴联合循环机组调试经验  
   李勇辉《电力建设》,2008年第29卷第3期
   杭州半山天然气发电工程采用美国GE 公司的9FA 燃气- 蒸汽单轴联合循环发电机组, 在调试过程中出现了该类型机组常见的问题, 如轴系振动、控制系统通讯故障、机组启动时间过长等。经过分析研究,给出了可行的解决方法。    

16.  燃气轮机轴封电加热器的设计应用及节能效果分析  
   刘建刚  王建伟  柳超《浙江电力》,2014年第8期
   为解决9FA燃气-蒸汽多轴联合循环机组启动初期轴封管路暖管缓慢的问题,以加快机组启动进程、提高机组轴封供汽稳定性,在轴封供汽管路上设计加装了轴封电加热器,应用前后的情况表明,该应用具有较好的节能效果。    

17.  C12-10/35型抽汽凝汽式汽轮机组化学补水方式节能改造及效益分析  
   杜增辉  叶晓东《热力发电》,2003年第32卷第3期
   1 原系统存在的问题克拉玛依石化公司热电厂 2台C12 10 / 35型抽汽凝汽式汽轮发电机组 ,主要存在以下问题。(1)原设计化学补水经HJ 5 5型换热器后进入除氧器。此换热器采用除氧器乏汽加热化学补充水。由于乏汽温度较低 ,在夏季无法起到加热作用而处于停用状态 ,冬季也仅能将化学补充水加热到 2 4℃左右。冬季热负荷增加 ,机组化学补充水也随之增大 ,最高时可达到 15 0t/h。由于化学补充水温度较低 ,含氧量较高 ,进入除氧器后对锅炉给水的含氧量影响很大。(2 )由于 6~ 9月份环境温度较高 ,凝汽器循环冷却水温度偏高 ,一般在 2 5℃~ 3…    

18.  氢电导率和脱气氢电导率联合测试技术在凝结水系统故障识别中的应用  
   王国蓉  李继刚  游喆  王安宁  祝青  费剑影  施依娜《净水技术》,2012年第31卷第6期
   针对大机组存在的凝汽器真空度不佳和微量渗漏现象无法有效甄别的问题,提出了氢电导率和脱气氢电导率联合测试技术加以解决。采用凝结水氢电导率和脱气氢电导率联合测试技术,实现对氯离子和二氧化碳含量的监控,可有效识别凝结水系统故障,其原理在于凝结水中二氧化碳含量过高的主要诱因为真空严密性不良,而不挥发性杂质含量升高则与凝汽器泄漏有关。    

19.  除氧器、凝汽器水位智能均衡控制系统  
   潘先伟  蒋道钟  穆斌《安徽电力科技信息》,2005年第4期
   除氧器是热力系统中的重要设备,它有对给水加热、储存凝结水和除氧的功能。正常运行时,除氧器的水主要从凝汽器由凝结水泵打入,因此,除氧器的水位控制和凝汽器水位有着十分密切的联系。除氧器水位是通过调节进入除氧器的凝结水来满足要求的,而凝结水流量又直接影响凝汽器水位,如果凝结水流量大幅度地变化,则凝汽器水位也会大幅度地变化旗毛汽器水位的稳定取决于凝结水流量与凝汽量和化补水的平衡,由于凝汽量取决汽机负荷,汽机负荷不变时,凝汽量基本不变,    

20.  PG6111FA“二拖一”联合循环机组启动调试问题分析  
   张才稳  姚玮倩  蔡攸敏  袁锋  李阳海《燃气轮机技术》,2012年第25卷第2期
   介绍了PG6111FA"二拖一"联合循环机组在燃机较大负荷下启动调试的特殊措施,对余热锅炉启动操作及汽机轴封系统减温水逻辑修改、2台锅炉并汽操作、空冷器凝结水不连续等问题的处理进行了说明。    

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