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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 672 毫秒

1.  不同应变速率对10MnNiCrMOV船体钢力学性能的影响  被引次数:1
   李慧  高灵清  孙建科《金属热处理》,2008年第33卷第9期
   利用不同应变速率下的拉伸试验及光学显微镜、透射电镜(TEM)、扫描电镜(SEM)观察,研究了应变速率对10MnNiCrMoV钢室温拉伸力学性能的影响.结果表明,在2.0×10-3-1.2×103s-1应变速率范围内,10MnNiCrMoV钢的抗拉强度由低应变速率(2.0×10-3s-1)时的620 Mpa增加到高应变速率(1.2×103s-1)时的648 Mpa;伸长率则南低应变速率(2.0×10-3s-1)时的23%增加到高应变速率(1.2×103s-1)时的31.2%;其断裂机制为穿晶型塑性断裂;10MnNiCrMoV钢高应变速率下有增塑效应,主要与位错充分扩展和滑移有关.    

2.  600 MPa级相变诱导塑性钢的动态力学性能  
   刘渊媛  陈明  魏星《精密成形工程》,2017年第9卷第6期
   目的 研究相变诱导塑性钢不同应变速率下的力学性能,尤其是动态力学性能。方法 对600 MPa级相变诱导塑性钢进行了准静态至动态6种不同应变速率下的力学性能测试,并对各试样断口处残余奥氏体含量进行了测试比对。0.001~0.01 s?1准静态测试在ZWICK Z050万能试验机上完成,0.1, 1, 10, 100 s?1动态测试在ZWICK HTM5020液压伺服高速拉伸试验机上完成。结果 力学测试结果表明,TRIP600具有明显的应变速率效应。在较高速率下,随应变速率的升高材料屈服强度、抗拉强度及伸长率都有一定程度的提高。结论 断口处残余奥氏体含量在较高速率下无明显差别,表明较动态条件下应变速率对残余奥氏体转变影响不明显。    

3.  低应变速率对Q235和20MnSi钢强度的影响  被引次数:1
   江利  史月丽  崔永丽《金属热处理》,2002年第27卷第7期
   研究了应变速率对煤巷锚杆用Q235钢、热轧和淬火高温回火20MnSi钢力学性能的影响.发现与常规拉力试验相比(应变速率为2.5×(10-4~10-3)s-1),当应变速率为4.6×10-6s-1时,Q235钢屈服强度降低14%~18%,热轧和淬火高温回火的20MnSi钢屈服强度分别降低4%和1%.分析了应变速率对钢强度的影响.研究结果对于在岩石蠕变条件下工作的煤巷锚杆的设计、选材和使用具有重要意义.    

4.  动态应变时效对35CrMo钢力学性能的影响  
   孙延安  李春福  鲁亮  宋宇波《热加工工艺》,2011年第40卷第22期
   采用慢应变速率拉伸、电子显微镜等现代分析方法,研究了35CrMo钢动态应变时效现象对力学性能的影响.结果表明:在应变量为5%、应变速率为5×10-4s-1的不同温度(293、323、373和473 K)下动态应变时效后的35CrMo钢的伸长率变化不大,但动态应变时效后的抗拉强度均明显增加;35 CrMo钢动态应变时效的最佳温度为373K.35CrMo钢试样在室温下经过动态应变时效处理之后的室温屈服强度明显增加.    

5.  应变速率和温度对10NiCrMo船体钢力学性能的影响  
   高灵清  李慧  侯世忠《材料开发与应用》,2013年第6期
   探讨了高应变速率(动态)和低温对10NiCrMo船体钢拉伸力学性能的影响。拉伸试验结果表明:室温下,在应变速率较低时(1.6×10-3/s~1.6×10-1/s),随着应变速率增加,强度和塑性变化不大;而当应变速率较高时(2.8×102/s~1.2×103/s),总体上强度和塑性随应变速率的增加而有所增加,未发生脆化现象。在室温至-196℃温度范围内,常规应变速率下,抗拉强度R m随温度的降低而增加,-196℃时的强度增加约30%;而断后伸长率随温度的降低也有增加,增加约14%,不但未出现低温脆性,而且有好于室温的塑性。但当较高应变速率和低温共同作用时,与常规拉伸试验结果相比,试验钢的强度明显增加,而塑性明显下降,下降约50%。10NiCrMo船体钢在高应变速率、低温条件下独特的力学性能与均匀变形能力和断裂机制的变化有关,材料的塑性与其断裂方式无对应关系。    

6.  高强IF钢的高速应变行为  
   吴青松  欧阳页先  赵江涛  段小平  龙安《钢铁研究》,2012年第40卷第2期
   利用拉伸实验装置研究了高强IF钢在高应变速率下的变形特性。结果表明:高强IF钢是应变速率敏感性材料,在应变速率10-4~103/s的范围内,应变速率对高强IF钢的应变硬化率与屈服强度的影响具有2阶段性。在第一阶段,应变速率较低,应变硬化率与屈服强度对应变速率的敏感性较小;在第二阶段,应变速率较高,随应变速率的增加,应变硬化率迅速降低,屈服强度迅速增加。    

7.  工业纯钛室温下的应变速率敏感性及Hollomon经验公式的改进  被引次数:1
   彭 剑  周昌玉  代 巧  贺小华  唐支翔  杜永勤《稀有金属材料与工程》,2013年第42卷第3期
   通过实验研究了工业纯钛TA2在室温下应变速率范围为1×10-4~1×10-2s-1的拉伸力学性能。发现TA2的拉伸力学性能存在显著的应变速率敏感性,随着应变速率的增加,材料的强度提高、塑性下降,应变速率敏感性指数较高。通过对Hollomon经验公式σ=Kεnεm的推导和TA2实验数据的分析发现应变速率敏感性指数m和应变硬化指数n分别会受到应变和应变速率的影响,并且它们之间均呈指数关系。因此对Hollomon经验公式提出了改进,得到了TA2在室温下改进的Hollomon模型。与传统的Hollomon经验公式及Johnson-Cook模型相比,改进的Hollomon模型的预测结果与实验结果更加吻合,能更准确地表现材料的拉伸力学性能。    

8.  应变速率对DP780钢动态拉伸变形行为的影响  被引次数:2
   董丹阳  刘杨  王磊  苏亮进《金属学报》,2013年第2期
   利用电液伺服高速试验机对DP780钢进行不同应变速率下的拉伸变形,结合SEM和TEM等手段,研究了应变速率对DP780钢拉伸性能及变形行为的影响规律及机制.结果表明,在较低应变速率(<100 s-1)条件下,随应变速率增加,DP780钢的强度、塑性等力学性能均未见显著变化.当应变速率超过101 s-1后,DP780钢的强度和应变硬化指数n明显提高;塑性在3×101-5×102 s-1范围内出现大幅度增加的现象.高应变速率的变形过程中,铁素体基体中位错运动速度加快,导致"近程阻力"增大,使DP780钢的变形抗力随应变速率的增加而增大.在应变速率达到3×101 s-1之后,铁素体中可动位错数量的大幅度提高,是DP780钢均匀伸长率和断后伸长率在3×101-5×102 s-1范围内得以明显增加的主要原因.DP780钢中的铁素体/马氏体界面是塑性变形过程中位错塞积、微裂纹形核及扩展的主要位置,而随应变速率的增加,铁素体基体中的形变强化程度增大,可降低铁素体基体与铁素体/马氏体界面之间塑性应变能差异,延缓铁素体/马氏体界面处微裂纹的形成和扩展,一定程度上提高了DP780钢非均匀塑性变形能力.    

9.  汽车用高锰TWIP钢的研究现状  
   《热加工工艺》,2017年第6期
   综述了汽车用高锰TWIP钢的研究现状及进展。介绍了高应变速率、变形温度和冷轧状态对TWIP钢力学性能、显微组织和织构演变的影响。    

10.  应变速率对闭孔泡沫铝力学性能和能量吸收性能的影响  被引次数:8
   凤仪  朱震刚  潘艺  胡时胜《材料热处理学报》,2004年第25卷第2期
   采用分离式霍普金森压杆 (SHPB)技术 ,研究了应变速率 (1× 10 - 3s- 1 ~ 2 5 0 0s- 1 )对泡沫铝力学性能和能量吸收性能的影响。结果表明 :泡沫铝有较高的应变速率敏感性 ,随应变速率的增加 ,泡沫铝的屈服强度和吸能能力增加 ,泡沫铝的应变速率敏感性随应变、应变速率变化幅度的增加而增加。    

11.  10Ni5CrMoV船体钢拉伸性能的高应变速率效应  
   李慧  高灵清  孙建科《钢铁》,2007年第42卷第12期
   在1.6×10-3~1.2×103s-1的应变速率范围内,研究了应变速率对10Ni5CrMoV钢室温拉伸性能的影响.结果表明,应变速率对10Ni5CrMoV钢的断裂方式没有影响,拉伸试样均为塑性断裂,断裂微观机制主要是位错滑移;抗拉强度随应变速率增加而略有增加;伸长率随应变速率的增加先下降后上升,但总体无降低;高应变速率并未造成该钢的脆化.根据位错滑移机制对此进行了说明.    

12.  M1600钢的动态力学性能  
   《金属热处理》,2018年第12期
   利用分离式Hopkinson杆对一种新型高强度马氏体M1600钢进行了动态拉伸力学性能测试,对M1600钢的应变速率敏感性、动态断裂方式及吸能特点进行了研究,研究结果表明:M1600钢具有一定的应变速率敏感性,且应变速率敏感性随应变速率的增加而逐渐增强。M1600钢的断裂机理会随应变速率的增加发生变化,并影响M1600钢的塑性。当应变速率为3000 s~(-1)时,M1600钢的伸长率最高,为20.5%。在准静态3000~4500 s~(-1)范围内,M1600钢形变吸收的能量随应变速率的提高先增加后减少,应变速率为3000 s~(-1)时,M1600钢吸收能量最多,为321.3 J/cm~3。    

13.  应变速率对高氮奥氏体不锈钢塑性流变行为的影响  
   鞠传华  刘雪丽  郭玉香《山东冶金》,2010年第32卷第4期
   研究了室温拉伸时应变速率对高氮奥氏体不锈钢18%Cr-18%Mn-0.65%N力学性能和塑性流变行为的影响。结果表明,随应变速率的升高,试验钢的屈服强度Rp0.2升高,而抗拉强度Rm及塑性略有降低;在各应变速率下,试验钢的塑性流变行为均可以用Ludwigson模型进行描述;应变速率的升高对试验钢流变方程参数的影响如下:1)强度系数K1、应变硬化指数n1和n2减小,试验钢的加工硬化能力降低;2)真实屈服强度TYS降低;3)瞬变应变εL减小,表明升高应变速率能够促进位错多系滑移和交滑移。    

14.  应变速率与热模钢的高温性能  被引次数:1
   乔学亮 胡镇华《兵器材料科学与工程》,1990年第11期
   在WJ-10B型万能材料试验机上测出了不同应变速率下热作模具钢4Cr5MoV1Si的高温性能,利用计算机拟合出应变速率与高温性能的定量关系式。并探讨了应变速率对高温性能的影响机理。    

15.  热冲压钢B1500HS在不同应变速率下的氢脆现象研究  
   《塑性工程学报》,2020年第5期
   通过电化学充氢和不同应变速率拉伸试验,研究应变速率对热冲压钢B1500HS氢脆敏感性的影响。通过微观断口形貌观测,分析不同应变速率下充氢热冲压钢断裂形式的差异,并进一步对其机理进行探究。结果表明,随着应变速率的降低,热冲压钢的强度和塑性损失量逐渐增加,说明慢应变速率下氢脆现象更加明显;慢应变速率下热冲压钢拉伸断口呈准解理状,而快应变速率下则呈现小韧窝状,其断裂形式呈现出由脆性断裂向韧性断裂的转变。分析其原因主要是在慢应变速率下,氢有足够的时间扩散至孔洞、夹杂等缺陷位置,从而促进裂纹的产生和扩展,导致其具有更高的氢脆敏感性。    

16.  超高强冷轧双相钢DP1000高应变速率下的拉伸性能  
   代启锋  宋仁伯  蔡恒君  于三川  高喆《材料研究学报》,2013年第1期
   使用CMT4105型电子万能试验机和霍普金森拉杆(SHTB)装置研究了超高强冷轧双相钢DP1000在室温下的准静态和动态拉伸力学性能。结果表明:应变速率范围在0.0001—2250 s-1,DP1000双相钢具有明显的应变速率敏感性,表现出较强的应变速率增强效应,强度随着应变速率的增加而增加;Johnson-Cook模型能够在一定程度上描述DP1000双相钢在高应变速率下变形行为,但由于应变速率敏感性在高应变速率下吻合程度较差;对Johnson-Cook模型的应变速率效应多项式进行二次化修正后,模型能很好地描述DP1000双相钢在高应变速率下的变形行为,平均可决系数从0.9434提高到0.9850。    

17.  高强度钢B1500HS高温条件下本构方程及其流变行为  
   《塑性工程学报》,2016年第1期
   利用Zwick高温材料试验机在温度700℃~900℃,应变速率0.1s~(-1)~10s~(-1)条件下,对厚2mm的高强度钢B1500HS进行力学性能试验,获得真应力-应变曲线。通过研究高温条件下高强度钢B1500HS的流变行为,建立包含温度、应变速率以及应变的参数化流动应力模型,利用模型绘制出应力-应变曲线。将不同温度、应变速率下的试验拟合曲线与模型曲线进行比较,两者具有较好的一致性,从而验证了本构模型的可行性。    

18.  15MnVN钢的氢致硬化和氢致软化  
   廖波  康大韬  宋尚军《材料热处理学报》,1994年第1期
   研究了不同氢含量、应变速率条件下15MnVN钢氢致硬化和氢致软化现象。试验证实,氢的存在首先造成氢致硬化,而当塑性变形开始后又导致氢致软化。这一作用受钢中氢偏聚控制,并受应变速率的诱导作用。氢的存在对钢的抗拉强度无明显影响。    

19.  15MnVN钢的氢致硬化和氢致软化  
   廖波 宋尚军《金属热处理学报》,1994年第15卷第1期
   研究了不同氢含量,应变速率条件下15MnVN钢氢致硬化和氢软化现象。试验证实,氢的存在首先造成氢致硬化,而当塑性变形开始后又导致氢致软化。这一作用受钢中氢偏聚控制,并受应变速率的诱导作用。氢的存在对钢的抗拉强度无明显影响。    

20.  应变速率对18Cr-12Mn-0.55N高氮奥氏体不锈钢塑性流变行为的影响  
   徐明舟  王建军  王立军  崔文芳  刘春明《沈阳黄金学院学报》,2010年第4期
   研究了拉伸应变速率对高氮奥氏体不锈钢18Cr-12Mn-0.55N(质量分数/%)室温力学性能和塑性流变行为的影响.结果表明,随应变速率的升高,实验钢的屈服强度R0.2增大,断后延伸率A减小,抗拉强度Rm略有降低,断面收缩率Z变化不大;在各应变速率下,实验钢的塑性流变行为均可用Ludwigson模型进行描述;随应变速率的升高,实验钢的加工硬化能力和发生屈服时第一根位错开动所需的短程作用力降低;增大应变速率促进多系滑移和交滑移,降低瞬变应变,使实验钢的塑性流变行为在更低的应变水平符合Ludwik模型.    

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