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1.  孔隙率和孔径对陶粒吸声材料吸声性能的影响(英文)  
   骆翔宇  李文芳  金雪莉  曾令可《硅酸盐学报》,2011年第39卷第1期
   用流阻法和显微分析法定量表征材料的孔隙状况,研究以陶粒为主要骨料的多孔吸声材料在不同有效孔隙率和中值孔径下的吸声性能。结果表明陶粒吸声材料的NRC随着流阻的增加先增后减,当流阻为1 144.07 Pa.s/m3,材料吸声性能达到最佳;材料的中值孔径在0.71~1.44 mm这一范围,当其减少时,吸声性能降低;随着有效孔隙率的增加,NRC呈线性上升的趋势,其中高频吸声性能对材料内部孔隙状况的变化更敏感。    

2.  烧结金属纤维材料吸声性能优化研究  
   张波  陈天宁《宁夏工程技术》,2009年第8卷第3期
   以烧结金属纤维多孔材料为研究对象,构造了2种具有宽频吸声特点的优化目标函数Obj1和Obj2,并分析和讨论了各自的特点.最后采用模拟退火遗传算法和序列二次规划法对烧结金属纤维材料的吸声性能进行了优化.通过优化计算,获得了不同厚度烧结金属纤维材料获得最优宽频吸声性能时的材料孔隙率、曲折度因子、静流阻率以及静流阻等宏观声学参数的变化规律,从而为烧结金属纤维材料的工程应用提供参考依据.    

3.  广播站的建筑声学问题(下)  
   孙玉文《广播与电视技术》,1984年第2期
   房间尺寸确定之后就考虑吸声处理,要做好这个工作,必须掌握不同材料的吸声性能。按照材料的吸声机理,吸声材料可分为两大类:多孔吸声材料和共振吸声材料。多孔材料内部有许多孔隙。检验它的最简单办法是在材料表面吹一吹,透气的就是多孔材料。玻璃棉、矿棉、木丝板、微孔吸声砖、纤维性织物和一般的泡沫塑料等都属于这一类    

4.  纤维多孔材料梯度结构的吸声性能研究  被引次数:4
   汤慧萍  朱纪磊  葛渊  王建永  李程《稀有金属材料与工程》,2007年第36卷第12期
   为了提高纤维多孔材料的低频吸声性能,并解决材料在高频段吸声性能的起伏问题,将2~3层不同孔隙性能的不锈钢纤维材料以不同的方式组合成梯度结构,研究了纤维多孔材料梯度结构的吸声性能.结果表明:梯度多孔吸声结构可有效改善低频吸声性能.不同孔隙度的排布方式对梯度结构的吸声性能有显著影响.按照孔隙度从高到低排布有利于吸声性能的提高.在此前提下,孔隙度越高、厚度越大,梯度结构的吸声性能越好.    

5.  连续铜纤维多孔材料吸声性能的研究  
   丁宇翔  徐颖  徐宁《西北工业大学学报》,2012年第30卷第4期
   选择长金属铜纤维制备多孔吸声材料,研究了孔隙率、厚度、纤维直径和后空气层等因素对吸声性能的影响。研究表明,当孔隙率从35%增加到50%时,吸声系数大于0.5的起始频率从2 248 Hz移到3 256 Hz,共振峰吸声系数可达到1。随着材料厚度的增加,第一共振频率向低频明显移动,且吸声曲线呈现多峰性,吸声系数大于0.5的吸声频率从2 224 Hz(厚度13 mm)移至428 Hz(52 mm)。纤维直径较细时,可有效地拓宽吸声频带,提高了整体吸声性能;增加后空腔的深度可显著提高材料的中低频吸声性能,但频带变窄;中高频段出现多峰吸收,且吸声性能降低。研究结果为该新型吸声材料结构设计提供了依据。    

6.  双层非织造多孔材料吸声模型仿真  
   刘建立  刘新金  高卫东  徐伯俊《计算机仿真》,2011年第28卷第11期
   关于优化吸声降噪工程材料问题,传统硬质穿孔板吸声效果差.为了提高吸声性能,根据材料的重要结构参数变化和单层多孔材料吸声机理,研究了A、B两种材料的厚度、孔隙率和孔隙半径变化对吸声系数的影响.以建立的数学模型为基础,通过仿真研究了最大吸声系数与A、B两种材料结构参数的关系,为最优化双层非织造多孔吸声材料结构提供了实验基础.经仿真表明,双层非织造多孔纤维吸声材料模型具有良好的吸声效果,从而为产品研发提供了理论依据.    

7.  多孔吸声材料静流阻率的非线性估计  
   彭锋  常宝军  孙艳《北京工业大学学报》,2012年第38卷第11期
   为得到多孔吸声材料的声学特征参数,提出采用非线性估计方法进行提取,并进行了相应的对比实验,通过对高孔隙率多孔金属纤维样本的声学测试,采用样本吸声系数的实测结果作为响应函数,估计的静流阻率参数与该参数的直接测试结果对比基本吻合,验证了所提方法的有效性.    

8.  增强吸声组分和水泥石界面对陶粒吸声材料性能的影响  
   金雪莉  骆翔宇《建筑装饰材料世界》,2013年第5期
   陶粒多孔吸声材料内部大量孔隙使其具有降低环境噪声的功能。本文添加了膨胀珍珠岩和聚丙烯纤维作为增强吸声组分以提高其吸声性能,对膨胀珍珠岩和聚丙烯纤维与水泥石界面进行微观分析,深入探讨了这两种增强吸声材料组分对陶粒吸声材料吸声性能和强度的影响。实验证明这两种吸声组分都能较大程度提高材料的吸声性能,实验还发现聚丙烯纤维能同时提高材料强度,膨胀珍珠岩能明显降低材料的抗压强度。    

9.  不锈钢纤维复合材料吸声性能研究  
   敖庆波  汤慧萍  王建忠  支浩  马军  鲍腾飞《材料导报》,2014年第12期
   针对电子元器件对多孔复合隔声薄板的高效隔声应用要求,以316L不锈钢纤维为原料通过真空烧结法制备出不同孔隙结构的多孔材料,并与穿孔板制成复合结构,重点研究了多孔材料孔隙结构参数及复合形式对吸声性能的影响,以达到提高复合吸声材料吸声性能的目的。结果表明:将优化的穿孔板与多孔材料复合构成吸声结构,有效地提高了中低频率吸声性能(<3000Hz),吸声系数最大提高至0.8。    

10.  金属纤维多孔材料吸声性能研究现状  
   王建忠  奚正平  汤慧萍  黄卫东  朱纪磊  敖庆波  支浩《稀有金属材料与工程》,2012年第Z2期
   简要描述了金属纤维多孔材料的吸声原理及其应用领域,重点阐述了材料厚度、材料结构、金属纤维直径、孔隙度等因素对其吸声性能的影响规律。指出要深入系统研究各因素对吸声性能影响程度的优先次序,为制备具有良好吸声性能的金属纤维多孔材料提供理论支持和技术指导。    

11.  金属纤维多孔材料在高声强下的吸声性能预测  被引次数:3
   常宝军  王晓林  彭锋  孙艳《声学技术》,2009年第28卷第4期
   以烧结金属纤维多孔材料为对象,研究了材料的非线性静流阻特性,以及在高声强下的吸声特性.提出了通过线化的奥森方程,推导Forchheimer关系中非线性系数的方法,得到半经验的非线性流阻模型,并给出了相关的实验对比;结合非线性流阻模型和Unmova-Attenborough的声学模型,进而预测金属纤维材料在高声强下的非线性吸声性能,并与实验做了比较,结果比较一致.同时,也对纤维多孔材料非线性吸声机理做了一些简要阐述.所提的预测方法对纤维吸声材料的设计和优化有一定指导意义,尤其是在高声强环境中.    

12.  吸声帘幕的吸声分析  被引次数:1
   薛小艳《电声技术》,2008年第32卷第9期
   吸声帘幕属于多孔有机纤维吸声材料.吸声帘幕具有防火性、可变吸声性、易安装、装饰性等基本特点.在很多实际工程中,都应用了吸声帘幕.通过实验对吸声帘幕的声学特性进行了研究.    

13.  兼具承载、吸能、吸声等多功能特性的超轻多孔材料创新构型设计  
   卢天健《噪声与振动控制》,2018年第Z1期
   高孔隙率超轻多孔材料按照其内部孔形貌可分为随机多孔以及规则多孔两大类。随机多孔材料内部的孔大小不等且排布非均匀,包括闭孔及通孔泡沫材料、纤维多孔材料、颗粒多孔材料等。除了具有良好的缓冲、吸能特性,通孔泡沫也是常用的吸声材料。规则多孔材料的孔结构周期排布,如点阵结构,具有高比刚度、高比强等优良的力学性能,但一般不具备吸声性能。在随机多孔及规则多孔材料研究基础上,将泡沫材料和蜂窝、波纹等点阵材料复合,设计出了兼具超轻、承载、吸能、吸声等多功能特性的新型混杂多孔材料和结构。首先,研究了泡沫复合点阵、蜂窝复合波纹两种混杂多孔三明治结构的强度以及能量吸收特性。研究发现,相较于单一泡沫、点阵等传统多孔材料,相同质量的混杂多孔结构具有更高的压缩/剪切强度和能量吸收能力。随后,在泡沫-点阵和蜂窝-波纹混杂多孔三明治结构中分别引入亚毫米微穿孔,发现微穿孔混杂多孔三明治结构能够在保持其优良力学性能的基础上,实现较宽频率范围内的有效吸声。最后,引入一个综合考虑质量、吸声和刚度的性能系数,实现了微穿孔混杂多孔三明治结构的优化设计。    

14.  离心玻璃棉的用途介绍  
   《建材发展导向》,2016年第24期
   正据悉,离心玻璃棉是将处于熔融状态的玻璃用离心喷吹法工艺进行纤维化喷涂热固性树脂制成的丝状材料,再经过热固化深加工处理,可制成具有多种用途的系列产品。离心玻璃棉内部纤维蓬松交错,存在大量微小的孔隙,是典型的多孔性吸声材料,具有良好的吸声特性。离心玻璃    

15.  金属纤维多孔材料复合结构的声学性能  
   《中国材料进展》,2017年第Z1期
   针对精密电子元器件等领域在受限空间内的噪声处理难题,以纤维直径为8μm~20μm的316L不锈钢纤维为原料,首先采用真空烧结技术制备了厚度为2 mm,孔隙率为55%~76%的不锈钢纤维多孔材料,然后将其与穿孔板、金属薄板复合并采用真空烧结技术制备了厚度为3~4 mm的复合结构,利用4206型声学阻抗管测试了金属纤维多孔材料及其复合结构的吸声系数和隔声量。系统分析了不锈钢纤维多孔材料的孔隙率与纤维直径、穿孔板结构参数及金属薄板对复合结构的吸声性能和隔声性能的影响规律。研究表明:当金属纤维多孔材料的厚度为2 mm时,宜选择单层复合结构进行噪声处理,其吸声系数稳定在0.3~0.4;当声波频率超过3000 Hz时,宜选择梯度复合结构进行噪声处理,其吸声系数最高可达0.75。穿孔板显著提高了复合结构的吸声系数。相对于穿孔板吸声结构而言,复合结构将第一共振频率向低频方向移动且将共振频率附近的吸声频带变宽。在梯度金属纤维多孔材料层间添加金属薄板后,可进一步提高其吸声系数。    

16.  不锈钢纤维多孔材料的吸声性能  被引次数:8
   汤慧萍  朱纪磊  王建永  葛渊  李程  邸小波《中国有色金属学报》,2007年第17卷第12期
   采用不锈钢纤维为原料制备不同孔隙性能的纤维多孔材料,采用驻波管法检测该纤维多孔材料的空气声吸收系数,研究材料的孔隙度、纤维直径以及材料厚度等参数对吸声性能的影响,同时研究在材料背后设置空气层以及空气层厚度对材料吸声性能的影响关系。结果表明:实验采用的不锈钢纤维多孔材料具有较好的吸声性能,材料的孔隙度越高、厚度越大、纤维越细,材料的吸声性能越好,在材料背后设置空气层可显著改善其低频吸声性能,材料背后的空气层厚度越大,材料的低频吸声性能越好。    

17.  多孔吸声材料的吸声特性研究  被引次数:3
   刘鹏辉  杨宜谦  姚京川《噪声与振动控制》,2011年第31卷第2期
   多孔吸声材料具有吸声系数高、吸声频带宽等优点,采用多孔吸声材料的圆管理论模型,并对此进行数学编程计算与分析,结合工程实际,研究多孔材料孔隙率、孔径、厚度以及结构因子对多孔材料吸声性能的影响,对实际的设计有一定参考价值。    

18.  汽车驾驶室吸声材料的吸声系数计算方法  
   刘刚田  吉晓民《机械工程学报》,2014年第12期
   针对汽车驾驶室吸声材料的吸声系数的一种简便计算方法进行研究。根据吸声材料声阻抗率布置,得到吸声材料流阻率和孔隙率的计算公式,利用Matlab循环程序计算出流阻率和孔隙率,根据求得的吸声材料的流阻率和孔隙率,可以理论计算出汽车驾驶室吸声材料的吸声系数,为理论计算汽车驾驶室吸声材料的吸声系数提供一种简便方法。同时系统研究材料的吸声系数与吸声材料自身的流阻率、孔隙率和厚度以及入射声波频率的关系,在低频时吸声系数与材料的孔隙率和厚度成正比;当入射声波在0~500 Hz范围内,驾驶室吸声材料的系数随流阻率的减小略有下降,但下降幅度并不显著;随着入射声波频率的提高,驾驶室吸声材料的吸声系数一般呈上升趋势。    

19.  金属橡胶材料吸声性能的实验研究  
   奚延辉  陈天宁《机械科学与技术》,2008年第27卷第12期
   本文制作了孔隙率范围尽可能大的几种吸声用金属橡胶试件;通过实验方法研究了金属橡胶材料的吸声性能;对比分析了材料孔隙率和背腔空气层对吸声性能的影响;采用自制的实验装置测量了材料的流阻,给出了流阻随材料孔隙率变化的规律。    

20.  梯度纤维多孔材料的吸声特性及结构优化  
   敖庆波  王建忠  李爱君  支浩  马军  许忠国  汤慧萍《稀有金属材料与工程》,2018年第47卷第2期
   利用金属纤维为原料,制成内部具有梯度孔结构的金属纤维多孔吸声材料。梯度孔结构可分为孔隙度梯度和丝径梯度,分别研究了这2种梯度结构的吸声特性。结果表明,厚度在6~30 mm范围内时,孔隙度梯度结构按照孔隙度从大到小的顺序排列有利于提高全频的吸声性能;厚度为3 mm时,孔隙度梯度结构的排列顺序对吸声性能的影响规律恰好相反;丝径梯度结构的吸声特点是当厚度为3 mm时,细丝径纤维多孔材料在前,全频吸声性能较好;当厚度≥15mm时,粗丝径纤维多孔材料在前,全频吸声性能好;厚度在3~15 mm之间,2种排列方式的丝径梯度结构的吸声-频率曲线存在一个交点,随着厚度的增加,该交点逐渐向低频方向移动。    

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