ZG14Ni3CrMoV钢铸件补焊方法研究

采用0Cr Ni3Mo V手工电焊条对ZG14Ni3Cr Mo V铸钢件缺陷位置进行补焊,并进行调质热处理,测定了补焊前后应力及补焊后不同区域力学性能。结果表明,采用0Cr Ni3Mo V焊条先补焊后进行调质热处理的补焊方法是可行的,补焊区域焊接残余应力改善明显,强韧性水平和铸钢基体相当。     

探讨0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢压力管道焊接技术

通过对Ф60×3．5mm规格0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢管材焊接性能分析，制定了正确的焊接工艺，保证了管道的现场焊接质量。     

中华人民共和国机械行业标准热作模具钢显微组织评级

1　范围本标准规定了常用热作模具钢马氏体和晶粒度的评定方法及评定级别。本标准适用于 5Cr Ni Mo、 5Cr4 W5Mo2 V、3Cr2 W8V、 3Cr3Mo3W2 V、 4 Cr5Mo Si V 和4 Cr3Mo2 Ni VNb B钢及其相近钢种制造的锤锻、机锻、热挤压、热冲裁和压铸模具的显微组织评级。2　引用标准下列标准所包含的条文 ,通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时 ,所示版本均为有效。所用标准都会被修订 ,使用本标准各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。GB1 2 99- 85　合金工具钢技术条件GB 6394 - 86　金属平均晶粒度测定方法GB1 1 88…     

022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的焊接

本文从焊接材料的选择、焊接的准备及焊接施焊过程等方面介绍了022Cr22Ni5Mo3N双相不锈铜的焊接情况,通过对焊接接头的焊后检验分析,证明此焊接工艺方案确实可行,对实际生产中022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的焊接具有一定的指导意义。     

Ni60喷焊层与ZG06Cr13Ni5Mo抗气蚀性能的研究

采用火焰喷焊法在低碳钢试样表面制备了Ni 60喷焊层,与水力机械材料ZG06Cr13Ni5Mo的抗气蚀性能进行对比.借助光学显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计、磁致伸缩气蚀仪等设备对涂层的组织、结构和性能进行了研究,利用扫描电镜对气蚀形貌进行了观察.结果表明:Ni 60喷焊层组织较细,显微硬度远高于ZG06Cr13Ni5Mo;其抗气蚀性能和ZG06Cr13Ni5Mo相比有所提高.     

0Cr13Ni5Mo/Q345C马氏体不锈钢复合板的焊接性

分析了 0Cr13Ni5Mo/Q345C马氏体不锈钢复合板的焊接性。通过抗裂性试验、复合板补焊及复合板对接焊、焊接工艺评定 ,提出了该复合板配套的焊接材料及可行的焊接工艺 ,按此工艺焊接的 0Cr13Ni5Mo/Q345C复合钢板接头的力学性能满足技术指标的要求。     

中华人民共和国机械行业标准热作模具钢显微组织评级 JB/T 8420-96

1范围 本标准规定了常用热作模具钢马氏体和晶粒度的评定方法及评定级别. 本标准适用于5CrNiMo、5Cr4W5Mo2V、3Cr2W8V、3Cr3Mo3W2V、4Cr5MoSiV和4Cr3Mo2NiVNbB钢及其相近钢种制造的锤锻、机锻、热挤压、热冲裁和压铸模具的显微组织评级.     

大热输入对焊条电弧焊低合金钢力学性能的影响

本工作研究了用E9015-B3焊材焊接ZG15Cr1Mo1V低合金钢的接头在大热输入条件下的组织与综合性能。结果表明:热输入的变化对焊接接头有一定的影响,随着热输入的增加,高温停留时间更长而冷却速度也降低,焊缝主要强化元素Cr、Mo等呈下降特征,焊缝出现明显的块状铁素体和粗大的贝氏体组织,降低了接头的常温和高温抗拉强度,其中当立向上焊接摆幅在30～50 mm时,焊接点热源对固定位置的高温停留时间影响最大,此时焊缝的综合力学性能最差。为了保证产品焊接接头的质量,需要在一定程度上控制焊接热输入,尤其需要在焊接摆幅为30～50mm时选择较小的焊接电流。     

一种新型核级奥氏体不锈钢焊接接头的晶间腐蚀研究

利用"不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀实验"、光学显微镜和扫描电镜等测试方法分别对未敏化和经敏化处理(650℃×100 h)的800H和新型Cr18Ni30Mo2Al3Nb合金焊接接头的抗晶间腐蚀性能进行研究,结果表明,800H和Cr18Ni30Mo2Al3Nb接头焊缝组织均为单一的奥氏体基体,800H合金中TiN缺陷处易引起点蚀,而Cr18Ni30Mo2Al3Nb无明显点蚀现象;对比腐蚀失重、腐蚀深度等实验结果,未敏化和敏化态Cr18Ni30Mo2Al3Nb焊接接头的抗晶间腐蚀性能明显优于相同状态的800H。     

球磨方式对制备(Ti,15W,5Mo,0.2V)(CN)-20Ni复合粉相结构的影响

利用X衍射仪研究了滚筒球磨和高能球磨后的混合料经碳热还原氮化制备(Ti,15W,5Mo,0.2V)(CN)-20Ni复合粉工艺过程中的物相演变.结果表明,普通滚筒球磨混合方式下的混合体系遵循TiO2→Ti3O5→Ti(ON)→Ti(CN)的相转变规律;而高能球磨混合方式下混合料的衍射峰普遍宽化,物料细化,活性提高,其中以高能球磨干混的效果最佳,其在1200℃即可获得无杂相的(Ti,15W,5Mo,0.2V)(CN)-20Ni复合粉,且反应过程未出现Ti(ON)中间相;另外在不同球磨方式下,随着Ti(CN)的形成,均有大量W、Mo、V等原子从Ni固溶体相中析出,并扩散进入Ti(CN)的晶格形成(Ti,W,Mo,V)(CN)固溶体.     

几种奥氏体类耐热钢的切削加工

针对ZG35Cr2 5Ni12、0Cr2 5Ni2 0和ZG40Cr2 5Ni2 0耐热合金以及新开发的ZGCr5 0Ni5 0和0Cr5 6Ni44Ti耐热合金的不同特点 ,通过选择不同的刀具材料、刀具几何参数和切削用量进行切削加工试验 ,摸索出了上述合金的车削、刨削和钻削的切削加工特点 ,并在生产实践中取得了良好的效果     

15Mo3和15CrMo异种钢焊接

针对某天然气综合利用项目实施过程中出现的15Mo3与15CrMo的异种钢焊接问题,在相关规范的基础上,制定了焊接工艺、确定了焊接材料,并指导焊接工作对15Mo3和15CrMo钢管道进行了焊接。经检测,所得焊接接头的焊接性能达到了预期效果,且管道运行至今尚未发生泄漏事故,证明了所制定的焊接工艺是正确可行的。     

深冷处理对W9Mo3Cr4V、W6Mo5Cr4V2和W4Mo3Cr4VSi三种高速钢钻头性能影响的比较

对W9Mo3Cr4V、W6Mo5Cr4V2和W4Mo3Cr4VSi三种牌号的高速钢钻头进行深冷处理,研究深冷处理刀具前后钻头金相组织、硬度等指标的变化情况,并通过实际钻削实验,研究深冷处理前后钻头的磨损情况,并研究高速钢刀具的深冷变化机理。     

10CrNi5MoV钢的包申格效应研究

利用单轴屈服试验法研究了高强度10Cr Ni5Mo V钢的包申格效应。结果表明,随着拉伸预塑性应变量的增大,10Cr Ni5Mo V钢的包申格效应显著增大,在约0.9%预塑性应变量时趋于饱和,此时包申格效应因子为0.72;包申格效应的产生主要与位错运动和背应力有关,热处理均可显著减弱10Cr Ni5Mo V钢的包申格效应。     

W6Mo5Cr4V3SiCo5钢的超微粒强化与力学性能研究

超微粒强化是金属强化途径之一，讨论了含钴高速钢W6Mo5Cr4V3SiCo5的超微粒强化工艺对组织与性能的影响。通过透射电镜观察，超微粒强化处理后的高速钢淬火的基体中有弥散分布直径在1nm左右的微细碳化物。研究结果表明，超微粒强化处理可显著地提高W6Mo5Cr4V3SiCo5钢的硬度、抗弯强度和冲击韧性，使刀具使用寿命提高2～3倍，耐用度提高150％～300%。     

电磁场对高速钢与45钢感应摩擦焊接的影响

利用电磁场对金属材料产生的"场致效应",调节摩擦焊接表面的温度场,以改善异种金属摩擦焊接组织及性能.研究了外加电磁场对W6Mo5Cr4V2高速钢和45钢摩擦焊缝显微组织、合金元素扩散及焊接接头力学性能的影响.结果表明,摩擦加热阶段施加电磁场使45钢近缝区铁素体的数量减少;而在顶锻阶段施加电磁场,使45钢侧铁素体数量有所增多.同时,在顶锻阶段施加电磁场作用时,主要合金元素C、Cr、W的扩散区宽度明显增大.在顶锻阶段采用较短的电磁场施加时间和较低的感应电流强度,可以提高W6Mo5Cr4V2高速钢和45钢摩擦焊接头的抗拉强度.     

Mo元素对ZG04Cr13Ni4Mo不锈钢力学性能的影响

对12%Cr和13%Cr系列ZG04Cr13Ni4Mo不锈钢进行893 K一次回火和893 K+863 K二次回火处理,使用热膨胀仪、X射线衍射仪和室温单轴拉伸等手段研究了Mo含量对这两个系列不锈钢的相组成和力学性能的影响。结果表明,随着Mo和Cr含量的提高钢的奥氏体化开始点(A_s)温度逐渐降低。不同Mo含量的钢经过893 K两相区温区一次回火处理,在加热和保温过程中马氏体向逆变奥氏体的转变量,与回火冷却至室温得到的逆变奥氏体含量不同。这种不同,导致12%Cr系列ZG04Cr13Ni4Mo钢随着Mo含量从～0.3%提高到～0.6%其屈服强度略有降低而抗拉强度略有提高,而Cr含量提高到13%Cr随着Mo含量的提高ZG04Cr13Ni4Mo钢经893 K回火后其屈服强度和抗拉强度都小幅度提高。     

蝶阀蝶板材料的改性研究

目的得到一种综合性能良好且耐腐蚀性能优异的蝶阀蝶板材料。方法以1Cr11Ni2W2Mo V钢为基础,分别在其中添加微量Cu元素和Sn元素,得到两种新的材料,对这3种材料进行力学性能、耐蚀性以及加工性能的测试。结果在力学性能方面,添加铜元素对强度影响不大,但提高了材料的伸长率,添加锡元素,强度略有所上升而伸长率变化不显著;在耐蚀性方面,添加铜元素提高了耐蚀性,而添加锡元素同样也提高了耐蚀性,但效果较铜元素差;在加工性能方面,添加铜元素提高了其加工性能,而添加锡元素加工性能有所降低。结论对于这类蝶板材料,为提高其加工精度和耐蚀性,可以在1Cr11Ni2W2Mo V钢的基础上添加微量Cu元素;为提高强度和耐蚀性,可在1Cr11Ni2W2Mo V钢的基础上添加微量Sn元素。     

中华人民共和国机械行业标准热作模具钢显微组织评级

图 2 - 1　 1级图 2 - 3　 3级图 2 - 5　 5级图 2 - 2　 2级图 2 - 4　 4级图 2 - 6　 6级图 2　 5 Cr4W5 Mo2 V钢马氏体评级图　 5 0 0×图 3- 1　 1级图 3- 3　 3级图 3- 5　 5级图 3- 2　 2级图 3- 4　 4级图 3- 6　 6级图 3　 3Cr2 W8V钢马氏体评级图　 5 0 0图 4- 1　 1级图 4- 3　 3级图 4- 5　 5级图 4- 2　 2级图 4- 4　 4级图 4- 6　 6级图 4　 3Cr3Mo3W2 V钢马氏体评级图　 5 0 0×图 5 - 1　 1级图 5 - 3　 3级图 5 - 5　 5级图 5 - 2　 2级图 5 - 4　 4级图 5 - 6　 6级图 5　 4Cr5 Mo Si V钢马氏体评级图　 5 0 0×中华…     

20R＋00Cr17Ni14Mo2复合钢管的焊接

本文针对中原油田普光分公司天然气净化厂20R＋00Cr17Ni14Mo2复合钢管的焊接,阐述了复合钢管的焊接工艺,以解决焊接要求高、难度大的问题。