单相功率表接线方式的误差分析

图1为功率表电压线圈前接电路，即功率表电压线圈的发电机端（＊U）与电流线圈的发电机端（＊I）连接后接至电源端．电流线圈的非发电机端（I）接至负载端，而电压线圈的另一端则跨接至负载的另一端。此时流过功率表电流线圈的电流I1就是流过负载的电流I，流过电压线圈的电流为I2，功率表测得的负载功率包含了功率表电流线圈所消耗的功率I1^2Ri（Ri为电流线圈的内阻）。     

DRASTIC评价方法在丹东市地下水环境脆弱性评价的应用

本文采用DRASTIC评价方法,对丹东市地下水黄精的脆弱性进行了详细的研究。选取地下水位埋深（D）、净补给量（R）、含水层介质（A）、地形（T）、包气静f生质（I）、含水层导水系数（C）作为评价因子。详细分析各区各项因子之后,定性的给各区评分,对照DRASTIC评价方法,便得到该市地下水环境的脆弱性分区。     

纳米金修饰乙酰胆碱酯酶生物传感器 快速检测农药马拉松研究

以纳米金和乙酰胆碱酯酶修饰自制的纳米多孔类碳糊电极(nanoPPCPE),制备了一种新型纳米多孔乙酰胆碱酯酶(ACh E)生物电化学传感器。并根据有机磷酯类农药对AChE的特征性抑制机理,将该传感器应用于农药马拉松的检测中。实验结果表明:加入金纳米粒子做信号放大元后,传感器的峰电流大幅度增加;马拉松检测的最佳温育时间为14 min;以制备的ACh E传感器检测马拉松农药,当马拉松的质量浓度在1.0×10~(-10)~1.0×10~(-13)g/m L范围内时,酶的抑制率与其浓度的负对数值呈现出良好的线性关系,其线性方程为I=19.43C-181.4,C=-lg(ρ/(g·m L~(-1))),线性相关系数R=0.996,最低检测限为5.0×10~(-14)g/m L。     

第四章 HZJ—1型氦质谱检漏仪电路分析

一、电子学基础(1)直流电路1.欧姆定律欧姆定律是电测量中的最基本的定律。它在仅有纯电阻的电路中,表示电流、电压和电阻间的相互关系。欧姆定律常表示为:U=IR式中 U—电压(伏特);I—电流(安培);R—电阻(欧姆)。     

取代基对CH2=SnR2和R2C=SnH2结构的影响

在B3LYP水平上对二取代锡烯（I）R2Sn=CH2和（Ⅱ）R2C=SnH2（R=H,OH,NH2,SH,PH2,F,C1,Br,CH3,SiH3）的结构和稳定性进行了理论研究．结果表明：取代基对该类化合物结构的影响有两方面的作用,即它的电负性和π-给电子能力．取代基在不同的中心原子上表现出不同的的主作用．取代基在Sn原子上时,取代基的电负性起主导作用,电负性越大,对应R2Sn碎片的单-三态能量差越大,结构在碳原子端的弯曲程度越大;取代基在C原子上时取代基的给电子能力起主导作用,取代基的给电子能力越强,R2C的单-三态能量差越大,π键的反极化效应就越强,结构在锡原子端的弯曲越大,结构越稳定．     

环保制冷剂R1270/RE170/R13I1的热力学性能分析

针对制冷剂R22的替代问题,提出一种适用于空调等制冷设备的环保型混合制冷剂R1270/RE170/R13I1。基于Refprop8.0,对R1270/RE170/R13I1的基本热物理性质和制冷系统循环性能进行分析,研究表明:在标准工况下,R1270/RE170/R13I1混合制冷剂的COP和单位容积制冷量均与R22相当,非常有利于直接充注式替代;在变工况下,R1270/RE170/R13I1的滑移温度较小,性能优于R407C,单位容积制冷量与R407C和R22基本相当,排气温度和压比均低于R22和R407C,是一种优良的R22和R407C制冷设备的替代物,具有充注式替代的潜力。     

新型混合制冷剂R1270/R152a/R13I1的理论研究

针对制冷剂R22的替代问题,提出了一种适用于空调等制冷设备的环保型混合制冷剂R1270/R152a/R13I1。基于Refprop8.0,对R1270/R152a/R13I1的基本热物理性质和制冷系统循环性能进行了分析,研究表明:在标准工况下,R1270/R152a/R13I1混合制冷剂的COP和单位容积制冷量均与R22相当,非常有利于直接灌注式替代;在变工况下,R1270/R152a/R13I1的滑移温度较小,性能优于R407C,单位容积制冷量与R407C和R22相当,是一种优良的R22替代物。     

DRASTIC评价方法在凤城市地下水环境脆弱性评价的应用

本文采用DRASTIC评价方法,对凤城市地下水环境的脆弱性进行了详细的研究。选取地下水位埋深（D）、净补给量（R）、含水层介质（A）、地形（T）、包气带性质（I）、含水层导水系数（C）作为评价因子。详细分析各区各项因子之后,定性的给各区评分,对照DRASTIC评价方法,便得到该市地下水环境的脆弱性分区。     

R161/R13I1/R32混合物替代R22的理论分析

选用R161/R134a//R32和R161/R13I1/R32三元混合工质作为R22的替代制冷剂,分析其在不同工况下的制冷循环热力性能和可燃性,并与R22、R407C和R410A进行比较。结果表明所选的R161/R134a/R32混合物和R161/R13I1/R32混合物均具有作为R22替代物的潜力,并且R161/R13I1/R32混合物的GWP值远低于R32、且不可燃,优势更加明显。     

井冈山D2000型氙灯电源故障修理三例

例一故障现象：一号放映机工作正常，二号放映机氙灯电流失控。 故障分析与排除：放映机通电后，分别触发双机，氙灯均能点亮，双机交换正常，但2号机氙灯电流失控，电流表指针指向最大；调整氙灯电源面板上的电流调整旋扭，电流不变化。根据原理图分析和排除故障原则，重点检查故障机一路氙灯电流的调整和控制部分，由简到繁。每台放映机调整氙灯电流大小的器件有两个，分别是R13、R40和R14、R41 4只可凋电阻，R13、R14设在开关电源的面板上，R40、R41设在A1板上。手动电流调节电路如图所示。调节原理：以2号机为例，VT3导通后，     

La^3＋、Li^1＋对CaTiO3微波介电性能的影响

研究了La^3＋、Li^1＋取代对CaTiO3微波介电性能的影响。在1400℃以下烧结制备Ca1-xLa2x/3TiO3（简称CLT）微波陶瓷，分析了容差因子τ对谐振频率温度系数τf的影响。在1350℃烧结4h，可制备出εr=118，τf=＋2．95×10^-4/℃，Qf=10360GHz的CLT（x=0．4）微波陶瓷。以（1叫）Ca0.6La0.2667TiO3-yLi1/2Nd1/2TiO3为代表，对（1-y）Ca1-xLa2x/3TiO3叫-yLi1/2Nd1/2TiO3（简称CLLNT）系列材料的微波介电性能进行了探讨。随着烧结温度的提高，CLLNT（x=0．4）的εr略有下降，而Q·f值略有上升。随着y值的增加，CLLNT（x=0．4）的即Q·f、τf都下降。与CLT（X=0．4）相比，虽然CLLNT（x=0．4）的Q·f值下降了，但τf得到较大的改善，同时ε仍很高，保持在100以上。     

热壁外延制备n-PbTe/p-Pb_(1-x)Sn_xTe异质结

用改进的HWE装置，在BaF2衬底上制备n－PbTe／p－Pb_（1-x）Sn_xTe反型异质结的工艺及测试结果。SEM，XRD检测表明它是单晶异质结，I－U曲线表明它具有良好的整流特性。此外用C－U截距法测定了它的内建电势差Ud。     

奥氏体不锈钢A-TIG焊工艺研究

目的研究焊接参数对焊缝成形和接头宏观组织的影响。方法改变焊接电流、焊接速度、焊接电压以及活性剂中的一个参数,固定其他3个参数不变,对奥氏体不锈钢进行焊接,分析其接头宏观形貌、组织和力学性能。结果随着电流、电压的增加,焊接接头的熔深和熔宽都在增加,随着焊接速度的增加,焊接接头的熔深和熔宽都在降低,在相同参数下,将不同活性剂下的A-TIG焊接头的熔深和熔宽进行比较,发现涂敷C4活性剂接头熔深最大达到4.29mm,而常规TIG焊接头熔深为1.38mm,涂敷C4活性剂的接头熔深为TIG焊的3.11倍,且熔宽也有所减小。结论 C4活性剂A-TIG最佳工艺参数为:I=175 A,U=14 V,v=80 mm/min,此时能将6 mm板材焊透,成形良好,在此工艺下焊缝等轴晶范围最大,焊缝组织最为细小。相比于TIG焊,涂敷C4活性剂接头强度系数提升4.1%。     

“精密度法则”在计量检测中的作用

研究发现"精密度法则",即"保持各因素对同一测量系列各个样品影响的一致性",是正态分布理论在测量中的具体体现,遵循这一法则,对于计量检测极有现实意义:①可提高计量检测结果的精密度和准确度;②可判断检测结果是否含有系统误差和统计离群值,保证不确定度评定的可靠性;③可简化检测结果的不确定度评定:U95=0.7R/n～(1/2)(Kp=2),U99=R/n～(1/2)(kp=3);④可根据样本容量为n的不确定度Up,确定满足允许误差(或给定不确定度)Δ的样本容量nx。     

聚（苯撑乙炔-电子受体）共聚物光伏性能研究

给出了C8-PPE-BT，PCBM及它们1：4质量比的复合物的固体紫外吸收和荧光发射谱，并分别制备了ITO／PEDOT-PSS／C8-PPE-BT＋PCBM（I／4,w／w）／Ba／A1、ITO/PEDOT-PSS／C8-PPE-BT＋MEH-PPV（I／I，w／w）／Ba／A1两种本体异质结光伏器件，测定了器件的电流，电压特征曲线，包括暗处及光照（78．2mW／cm^2，AM1.5）条件下的曲线，测定了纯的C8-PPE-BT的光敏表征。     

电容式起爆器起爆能力的理论确定

电容式起爆器是爆破工程中应用最广泛的一种起爆电源,但由于对其起爆能力没有一种较确切的表示方法,使用时容易缺乏准确性。本文从理论上推出较准确和直接的表达式,为合理使用电容式起爆器提供理论依据。 (一) 常用计算公式 1.基本电流方程式 i=U/Re~(-t/RC) (1) 式中 U——起爆电容器的充电电压(伏); R——爆破网路总电阻(欧); C——储能电容器的总电容(法); t——放电时间(秒); i——瞬时起爆电流(安)。 2.放电t秒内,网路负载得到的起爆冲能     

一类四阶方程边值问题正解的存在性与多重性

本文得到了四阶方程边值问题u^（4）=f（u（x）），u′（0）=u″（0）=u′″（0）=0，ku（1）=u′″（1）相应的Green函数G（x，t）。从而将该问题转化为Hammerstein型积分方程，并利用锥拉伸与锥压缩不动点定理，讨论了其正解的存在性与多重性，得到了相应的结论。     

配热电偶用动圈仪表电路中电阻对示值的影响

与热电偶配套使用的动圈仪表,从测量原理上看是一种磁电系毫伏计。动圈的转角α(即仪表的示值)反映被测量的大小。α与通过动圈的电流J的关系为: α=C·I (1)式中,C—表征仪表灵敏度的系数,它由动圈的几何尺寸、匝数、磁场的磁感应强度和弹性元件的物理性能、几何形状、尺寸等决定。     

SiCp/Mg复合材料激光焊规范参数对焊缝强度的影响及其数学模型的建立

对于焊接性较差的碳化硅颗粒增强镁基（SiCp／Mg）复合材料，采用高能激光束进行了焊接．通过选择合适的激光焊工艺参数，可焊成外观成形及性能均良好的焊接接头．激光焊的输出功率（P）、焊接违反（v）、脉冲频率（f）、脉冲宽度（w）对接头强度都有影响，其中尤以激光输出功率与焊接速度的比值，即焊接线能量P/v的影响最大．对于厚度为1mm的对接缝，试验所得最佳工艺参数为：P=170Wv=7.5mm/s,f=30Hz,w=5ms.焊接时使用氢气（Ar）进行保护．所得拉伸强度值为104．3MPa，达到了母材的52％．另外，本文还应用多项式回归法建立了焊接接头拉伸强度与工艺参数关系的数学模型．     

定型隔热制品导热系数（水流量平板法）不确定度的评定

介绍了定型隔热制品导热系数（水流量平板法）不确定度的要素构成及各类不确定度分量的计算方法,并计算了各不确定度分量的自由度,得出合成不确定度和扩展不确定度。得到不确定度报告为：导热系数检测结果A=0．197W／（m·K）,扩展不确定度U=0．005W／（m·K）,包含因子k=2。