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为研究机械激励下声呐导流罩壳内噪声预报问题,采用数值计算(有限元法-边界元法)结合实验的方法对一导流罩模型的壳内声场进行研究。首先依据实际导流罩模型建模,并加载机械激励进行数值计算,得到壳内声场的均方声压,然后进行湖内实验测量,最后对比了数值计算和实验的结果。研究表明:有限元法加间接边界元法是分析导流罩内声场这种封闭结构流-固-声耦合问题的有效方法;导流罩壳内声场的数值计算结果与实验测量结果吻合较好;声场均方声压与结构均方振速之比反映了罩壳结构内平均声场特性,可用来对比分析数值计算和实验的结果。 相似文献
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受电弓是高速列车顶部最主要的气动噪声源,合理的导流罩设计是降低受电弓气动噪声的重要方法。通过声学风洞试验的方法,研究缩比模型导流罩对高速列车受电弓气动噪声的影响,采用远场麦克风及声阵列,给出了风速范围为200~250 km·h~(-1)时的升弓、降弓状态下,受电弓和加装导流罩的远场气动噪声频谱、主要噪声源位置、强度和对应频带范围。研究表明,受电弓气动噪声为宽频带噪声,中频噪声源位于受电弓区域后部近车体位置,中高频、高频噪声源对应弓头和支座区域;升弓状态下,导流罩增大了弓头区域的气动噪声能量,在降弓状态下,导流罩减小了弓头和支座的噪声水平。 相似文献
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选择丁苯橡胶(SBR)和丙烯腈(CN)含量为36%~41%的丁腈橡胶(NBR),分别与氯化丁基橡胶(CIIR)共混,研究了SBR和NBR两种橡胶由于微观结构不同对声障板吸声性能的影响。由于微观结构的差异,SBR与NBR相比,其与丁基橡胶的共混(并用)胶料在0.5~3 MPa静水压力和3.5~7 k Hz频率范围条件下,吸声性能对静水压力的敏感性较低,且在试验的整个静水压力范围和频率范围尤其在1.5~3.5 k Hz频段具有更高的吸声性能。 相似文献
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声呐导流罩安装方式对自身振动特性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文在导流罩的相似缩比模型试验的基础上,讨论了不同安装在连接 方式对导流罩振动特性的影响,探讨通过改变导流罩的振动特性降低声呐自噪声的技术途径,由于模型与实体存在相似关系,试验分析结论对实际应用具有一定的指导意义。 相似文献
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研究比较简支矩形板在空气中与水中声辐射特性参数,分别建立结构在空气中与水中结构振动方程,并利用Rayleigh积分公式,表示结构表面声压,获得结构表面振速的求解方程。进一步由振动模态正交性和坐标变换,将声辐射阻抗化为二重积分形式,从而确定结构振动模态系数,获得结构声辐射特性参数。求取简支矩形薄板在空气中和水中辐射声功率、均方振速和声辐射效率,并对其进行对比。研究结果可为各类板结构振动与噪声控制提供理论参考。 相似文献
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复杂结构的声辐射解耦及其声辐射效率分析 总被引:5,自引:0,他引:5
提出一种用边界元方法与声辐射理论求解复杂结构的声辐射模态与声辐射效率的理论方法。先将结构的声辐射功率表示为一个正定的厄米特二次型,运用广义特征值分解求解了复杂结构的声辐射模态,然后利用声辐射模态关于阻抗矩阵与均方速度耦合矩阵的正交性,求解了复杂结构的声辐射效率,最后用具有解析解的脉动球与辐射立方体验证了该方法的有效性。 相似文献
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局部近场声全息的仿真与实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
声场的局部测量不能满足基于快速傅里叶变换近场声全息理论推导的前提条件,所以该方法无法实现局部声场的精确重建。统计最优近场声全息在空间域直接实现声场的重建,避免由于使用快速傅里叶变换而产生的各种误差。结合不同的正则化方法,研究了统计最优近场声全息对局部声场的重建效果,分析了重建面边缘区域以及中心区域误差对总误差的贡献。仿真与实验结果表明:统计最优近场声全息可以实现局部声场的精确重建,重建面边缘区域的误差大于中心区域的误差;正则化技术方面,基于Engl误差最小化原则的正则化参数选择法,使得Tikhonov正则化方法更为实用。 相似文献
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消声瓦声学性能计算方法研究 总被引:3,自引:0,他引:3
首先建立均匀圆柱腔中弹性波的计算模型,然后利用该模型建立复合过渡型声腔结构消声瓦吸声性能计算的理论模型,并应用这一理论模型计算分析现有声腔结构消声瓦及几种变形的声腔结构声腔结构形式的消声瓦的吸声性能,讨论材料环境温度和材料参数变化对吸声性能的影响,最后总结消声瓦声腔结构和不同材料参数对吸声性能影响的基本规律. 相似文献
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通过对单元复合隔声构件进行优化设计和中间试验,得到一个理想的结构形式,并在某舰船电站隔声箱上取得成功应用。 相似文献
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医院建筑特别是病房对安静要求比较高。嘈杂的声环境直接或间接的影响病人的身心健康,影响医生的工作质量。然而,目前许多医院存在比较严重的噪声污染,医院声环境的设计和研究并未引起足够的重视。以北京某三级甲等医院为例,通过实测医院内的声环境,研究分析了医院噪声污染情况和声环境设计中的问题,并探讨了医院静音设计的方法。 相似文献
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一些行业标准推荐的声屏障绕射声衰减量计算公式含有严格的适用条件,从而限定公式的使用范围,可能不宜直接应用于道路声屏障的工程设计。为此,提出几点改进建议:(1)对存在反射地面的情况,建议采用虚声源和虚受声点的普适计算方法;(2)对声源和受声点都接近刚性地面的情况,介绍相应的绕射声衰减计算公式;并在点声源公式中对大菲涅尔数区段另行表述,以明确反映实际屏障存在的绕射声衰减限值;(3)应用虚声源概念计算双屏障的反射声修正量。计算实例不仅佐证这些建议的合理性,同时得到一些规律性的结果:(1)地面反射将增加受声点的声压级,减小屏障的绕射声衰减量;当声源和受声点都接近刚性地面时,受声点的声压级在无屏障时增加3 dB,有屏障时增加6 dB,屏障的绕射声衰减量减小3 dB。(2)对于点声源和线声源,不论是否存在地面反射,双屏障的反射声修正量基本相同,且随着屏障内壁吸声系数的增加而同步减小。 相似文献