镍基钎料钎焊GH586高温合金

采用非晶箔状BNi82CrSiB和BNi81CrB钎料以不同的保温时间进行钎焊实验,对钎焊接头进行了力学性能测试。利用扫描电镜和能谱分析对钎焊接头微观组织和断口进行观察和分析。结果表明,在钎焊温度下延长钎焊时间(60min)能够促进钎缝与扩散层的元素均匀分布,提高钎焊接头的室温和高温(930℃)拉伸性能。通过调整钎料合金成分,提高了钎焊接头的拉伸性能,高温拉伸性能提高22.5%。接头断裂发生在近缝区基体一侧,断裂形式主要为沿晶断裂。同时讨论了Si,B等元素对钎焊接头的组织和性能的影响。     

镍基钎料钎焊K465高温合金大间隙接头组织与性能研究

K465镍基高温合金为母材,FGH95镍基合金粉为预填粉末,采用预填高熔点粉末的方法对0.5mm大间隙接头进行钎焊,研究不同保温时间对钎缝组织与接头性能的影响。结果表明:1220℃保温0.5h获得的钎缝组织由合金粉颗粒及颗粒间的相构成,颗粒内为γ和γ′两相组织,颗粒间为γ和γ′两相为基体的硼化物、硅化物及γ+γ′共晶组织;随钎焊保温时间延长,合金粉颗粒长大,化合物相及γ+γ′共晶组织合并、总量减少;钎焊保温时间为0.5~16h时,接头平均持久寿命由31.59h提高至54.58h,但不易获得高性能等温凝固接头。     

CuMnNiCo钎料钎焊MGH956合金接头组织及力学性能研究

采用自制的CuMnNiCo钎料对氧化物弥散强化(ODS)合金MGH956进行钎焊实验,分析了钎焊过程中各种组织的形成过程,研究了不同的钎焊温度对接头组织和性能的影响。结果表明:在1000~1050℃保温20min工艺下钎焊MGH956合金,均可获得良好的钎焊成形效果,钎焊接头由钎缝中心区的Cu-Mn基固溶体和两侧扩散反应区的Fe-Mn基固溶体组成,并含有三种不同的化合物相。钎焊温度为1030℃和1050℃时,接头的室温拉伸断裂发生在钎缝中心处,断口主要呈沿晶脆性断裂特征。钎焊温度的提高使沿晶界分布的脆性(Mn,Ni)-Si相减少,有利于改善钎焊接头强度,钎焊接头的室温抗拉强度最高可达到母材强度的75%。     

IC-6合金TLP连接接头组织对高温拉伸性能的影响

研究了采用镍基含硼中间层合金在１２２０℃保温不同时间连接ＩＣ－６合金时,接头９００℃拉伸性能的变化。结果表明接头拉伸强度并未随扩散时间延长而不断提高。从断口 分析可知,焊缝组织中的晶界强度和近缝区硼化物的形态、分布及数量决定了接头的拉伸强度和塑性。焊缝中的晶界强度高,裂纹沿晶界扩展至不利取向,转而沿近缝区硼化物扩展,断口上沿晶断裂所占区域少,对应接头强度较高,且具有一定的塑性。若晶界强度低,断口上主要表现为沿晶断裂,接头强度较低,且塑性差,在外应力作用下,硼化物发生脆性解理或由于与基体结合力低而脱开,其周围的包膜可以缓解硼化物上的应力集中使裂纹扩展需要的应变能增加。     

BNi82CrSiB钎料真空钎焊FeCrAl合金接头界面组织

采用BNi82CrSiB带状钎料在1070℃/10min工艺条件下对FeCrAl合金箔带制成的多孔圆形器件进行了真空钎焊实验,并对钎焊接头界面组织和相组成进行了分析。实验结果表明:多孔圆形器件焊后表面无宏观缺陷,钎焊接头致密完整,试样中99%(总共约有8000个)的钎焊接头实现连接。钎缝组织由-γNi基固溶体、金属间化合物和共晶组织构成。钎缝中物相有-γNi,FeNi3,AlNi3,CrB,Ni17Si3。钎焊接头中含有较多的硼化物相。     

BNi82CrSiB钎料钎焊DD6单晶合金接头组织及力学性能研究

采用BNi82CrSiB钎料在1070℃/15min规范下对DD6单晶合金进行了真空钎焊实验研究.获得了致密完整的钎焊接头,钎料元素未向母材扩散.钎焊接头在750℃的抗拉强度为400 MPa左右,750℃/100h持久强度可达100MPa.钎焊接头的失效断裂源自焊缝中间的化合物相上,断口呈脆性断裂特征.     

Cu-P-Sn-Ni钎料真空钎焊MGH956合金的研究

为扩展Cu-P基钎料在连接MGH956合金中的应用,采用新型Cu-P-Sn-Ni钎料对MGH956合金在800~890℃进行了真空钎焊,研究了不同钎焊温度和保温时间对焊缝组织及力学性能的影响.结果表明:在所研究的钎焊温度范围内保温5 min均可获得成形效果良好的钎焊接头,其主要由钎缝中心区和界面反应层组成,其中,钎缝中心区由α(Cu)固溶体基体和化合物Cu_3P+(Fe,Ni)_3P+FeCr组成,反应层由α(Fe)固溶体、Fe_3P和Cu_3P组成;随着钎焊温度的升高,反应层厚度逐渐增加,钎缝中心区中的化合物Cu_3P+(Fe,Ni)_3P+FeCr的形态也随之发生明显改变;各钎焊温度下获得的钎焊接头经室温拉伸,断裂均发生在钎缝中心区,断口形貌呈现韧性和脆性的混合断裂特征.830℃钎焊5 min的接头抗拉强度最大,为510.3 MPa,达到了母材抗拉强度的70.9%.     

Ni－Cr－Co－B钎料钎焊K3合金接头组织研究

采用金相分析、电子探针及Ｘ射线衍射等试验手段确定了Ｎｉ－Ｃｒ－Ｃｏ－Ｂ钎料及其钎焊的Ｋ３合金接头的相组成，研究了钎焊工艺参数和焊后扩散热处理对这类接头组织的影响，并与ＢＮｉ－ｌａ钎料钎焊的Ｋ３合金接头进行了对比。对采用Ｎｉ－Ｃｒ－Ｃｏ－Ｂ钎料和ＢＮｉ－ｌａ钎料钎焊的Ｋ３合金接头室温冲击韧性进行了对比评定。     

硼在Ni_3Al基合金IC－6中的作用

研究了硼对定向凝固Ｎｉ３Ａｌ基合金ＩＣ－６铸造性能和高温持久性能的影响。试验结果表明：适当增加硼含量可以减少疏松的产生，降低合金的裂纹倾向性，但硼含量增加过多会使合金中析出条状的硼化物，降低合金的高温持久性能。     

氧化环境中预暴露对IC—6合金高温拉伸性能的影响

为了解ＩＣ－６合金在高温氧化环境中的力学损伤行为，研究了９００、１０００、１１００℃空气中预暴露１００ｈ后合金的组织变化和拉伸性能，合金在预暴露后的强度变化不大，且在不高于１０００℃下预暴露后合金伸塑没有受到氧化损伤，与Ｋ１７Ｇ镍基合金相比，ＩＣ－６合金所具有这些明显优势被归因子定向凝固方法消除了横向晶界、抑制了空气中的氧沿晶扩散所造成的 力学损伤，在１１００℃预暴露后，由于在合金表面生成挥发性Ｍ     

基于快速连接管件的自动化感应钎焊工艺研究

提出基于快速连接管件的自动化感应钎焊工艺,以快速连接管件作为连接件,采用能够自动控制钎焊温度、自动判断钎焊过程是否完成的感应焊机作为加热机构,实现铜管的自动化钎焊连接。试验证明,该工艺可以替代火焰钎焊和纳子连接,不仅可以应用于制冷空调产品的自动化个性化生产线,还可以应用于制冷空调产品的现场安装和维修。     

DD6单晶高温合金760℃的蠕变性能研究

研究了[001]、[011]和[111]取向760℃不同应力条件下的第二代单晶高温合金DD6的拉伸蠕变性能.结果表明:DD6合金具有明显的拉伸蠕变性能各向异性;在相同的试验条件下,蠕变寿命以[111]、[001]、[011]顺序依次减小;不同取向的稳态蠕变速率不同;三个取向的基体通道类型不同,不同类型基体通道的应力大小不一,小应变量下的蠕变变形主要集中在应力水平较高的基体通道.     

大间隙钎焊工艺因素对接头成形与组织特性的影响

本文研究了大间隙钎焊工艺因素对接头成形与组织的影响。研究表明,采用适当比例的金属粉的预置方式,可以获得稳定的优质接头。同时探讨了大间隙钎料的形成机理。     

Microstructure of Ni-NiCr laminated composite and Cr18-Ni8 steel joint by vacuum brazing

Vacuum brazing of Ni-NiCr laminated composite to Cr18-Ni8 steel was carried out using Ni-Cr-Si-B amorphous foil. Microstructure characteristic of the brazed joints was investigated by scanning electron microscopy (SEM) with energy-dispersive spectroscopy (EDS), field-emission scanning electron microscope (FE-SEM) and microsclerometer. Ni-Cr-Si-B amorphous foil exhibited good wettability on Ni-NiCr laminated composite. The brazed region consisted of γ-Ni solid solution and Ni-B eutectic. An excellent bonding with shear of 170 MPa was obtained. An interface of Ni₃B precipitated in Ni cover layer near the brazed region. Microhardness of the interface was 500 HV. There was an interface consisting of fine boride granules in Cr18-Ni8 steel close to the brazed region and microhardness of the interface was 250 HV. Bonding behavior of the brazed joint was described according to the microstructure characteristic.     

Microstructure and phase constitution near the interface of Cu/Al vacuum brazing using Al-Si filler metal

Brazing of Cu to Al using Al-Si filler metal has been carried out by vacuum brazing technology. The microstructure and the phase constitution in Cu/Al joint were studied by means of metallography, electron probe microanalyser (EPMA) and X-ray diffraction (XRD). Experimental results obtained showed that two kinds of intermetallic compounds (IMCs) are formed near the interface of copper and brazing seam region and those are Cu₃Al₂ and CuAl₂ phases. Moreover, ε-Cu₁₅Si₄, Al-Si and CuZn₂ are formed on the α-Al solid solution in the brazing seam region. Technology parameters of vacuum brazing were: brazing temperature T=590-610 °C, vacuum level 10⁻³ Pa, holding time t=5-10 min.     

Microstructure and shear strength of Mo-Cu/Cr18-Ni8 brazing joint in vacuum

High density Mo-Cu composite and Cr18-Ni8 stainless steel were brazed with Ag-Cu filler metal in vacuum of 10⁻⁵ Pa. The microstructure characteristics of Mo-Cu/Cr18-Ni8 brazed joint were investigated by field-emission scanning electron microscope (FESEM) with energy dispersive spectrometer (EDS) and shear strength was measured by shearing test. The results indicated that a Mo-Cu/Cr18-Ni8 joint with shear strength of 125 MPa was obtained at 940 °C for 20 min. There were Ag-Cu eutectic and Cu-rich phase without brittle intermetallic compounds formed in the joint. The shear fracture exhibited plastic feature with shear dimple and fracture located at the interface between braze seam and Cr18-Ni8 stainless steel.