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1.
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薄壁圆筒临界失稳强度的可靠性
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叶四合 刘小宁《化肥设计》,2005年第43卷第2期
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应用可靠性设计理论，分析了在保持外压差试验时钢制薄壁圆筒临界失稳强度的初始可靠度，讨论了不同工况下初始可靠度的范围。从控制临界失稳强度的初始可靠度范围的角度，对薄壁圆筒外压试验的压力及其限制进行了研究。
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2.
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外压试验时薄壁圆筒临界失稳强度的模糊可靠度 被引次数：12
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刘小宁《化工机械》,2005年第32卷第1期
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应用模糊可靠性设计理论,认为在做保持允许外压差的压力试验时,钢制薄壁圆筒临界失稳强度的模糊可靠度范围为R=99. 9999998% ~99. 9999999%;对薄壁圆筒外压试验的有关问题进行了研究,为压力容器的模糊可靠性设计从理论走向实用提供了参考依据。
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3.
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薄壁外压圆筒的模糊可靠度
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刘岑 吴元祥 刘小宁《化工装备技术》,2013年第34卷第2期
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考虑钢制薄壁外压圆筒临界失稳强度和载荷的模糊不确定性，应用模糊可靠性理论分析其模糊可靠度。研究表明：如果置信度为98％，钢制薄壁外压圆筒临界失稳强度的模糊可靠度，在外压试验时为0.999999987-0.999999998，在正常操作时为0.999999971～0.999999996。
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4.
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钢制薄壁圆筒形压力容器的可靠性安全系数
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刘小宁《化肥设计》,2004年第42卷第1期
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应用可靠性设计方法中的强度—载荷干涉模型，考虑设计、制造、检验、操作及安全监察等因素的影响，建立了分析初始可靠度的力学模型，对钢制薄壁内压圆筒的静强度和钢制薄壁外压圆筒临界失稳强度大于实际最大栽荷的初始可靠度进行了研究，提出了按所要求的初始可靠度确定静强度安全系数与临界失稳强度稳定系数的方法。
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5.
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薄壁外压容器临界失稳强度可靠度的研究
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吴元祥 刘小宁 袁小会 刘兵《湖北工业大学学报》,2009年第24卷第1期
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应用数理统计方法,对钢制薄壁外压球形封头临界失稳强度进行分析.基于临界失稳强度随机-载荷随机模型,以按我国标准设计与制造的钢制薄壁外压容器为研究对象,讨论了其临界失稳强度的可靠度.研究表明:1)薄壁外压球形封头临界失稳强度的实测值与理论预测值之比,是基本符合正态分布的随机变量.2)薄壁外压球形封头临界失稳强度的可靠度在保持外压差的外压试验时不小于0.933 81但不大于0.999 999 951 7,薄壁外压圆筒的可靠度不小于0.999 999 986 7但不大于0.999 999 998 217.3)薄壁外压球形封头临界失稳强度的可靠度在正常操作时不小于0.933 54但不大于0.999 999 951,薄壁外压圆筒的可靠度不小于0.999 999 997 72但不大于0.999 999 995 53.
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6.
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正交各向异性外压薄壁圆筒临界失稳压力研究
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孔凡胜 贺小华 周昌玉《机械设计与制造》,2015年第2期
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针对正交各向异性与各向同性外压薄壁圆筒临界失稳压力差异,对不同卷板方式下正交各向异性外压薄壁圆筒临界失稳压力开展研究,给出了各向同性外压薄壁圆筒临界失稳压力与不同卷板方式下正交各向异性外压薄壁圆筒临界失稳压力,当失稳波数变化时,正交各向异性外压与各向同性外压薄壁圆筒临界失稳压力比发生突变,不同卷板方式下正交各向异性外压薄壁圆筒临界失稳压力有限元结果大于各向同性外压薄壁圆筒临界失稳压力有限元或标准结果,正交各向异性临界失稳压力解析解不适合第二种卷板方式.
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7.
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钢制薄壁外压圆筒的可靠性稳定系数 被引次数：4
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刘小宁《化工设计》,2003年第13卷第3期
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应用基于概率统计理论的可靠性方法，对钢制薄壁圆筒形外压容器的临界失稳压力进行了分析，认为临界失稳压力实测值与理论预测值之比是符合正态分布的随机变量；从设计、制造、检验、操作和安全监察等角度，讨论了有关因素对临界失稳压力的影响，运用强度-载荷干涉模型，定量分析了设计公式置信度、常规稳定系数、可靠性稳定系数的关系。
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8.
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基于可靠度分析的外压薄壁圆筒稳定系数 被引次数：1
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吴雨龙 刘小宁《化工装备技术》,2005年第26卷第6期
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应用基于概率统计理论的可靠性设计方法,从分析按标准设计的外压弹性薄壁圆筒可接受的临界失稳强度最小可靠度范围角度,对其稳定系数与试验压力系数进行了探索。
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9.
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钢制薄壁外压容器的稳定安全系数 被引次数：1
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刘小宁 韩春鸣 李清《石油化工设备技术》,2009年第30卷第6期
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基于钢制薄壁外压容器模糊临界失稳强度的信息熵分析,建立分析稳定性模糊可靠度的模糊临界失稳强度等效随机-载荷随机的力学模型,从控制钢制薄壁外压容器稳定性在正常操作与外压压力试验时模糊可靠度的角度,对其稳定安全系数、试验压力系数与超压限制系数进行探索。研究表明:(1)从等可靠度的观点,在外压压力试验与正常操作时,薄壁外压球壳稳定性的模糊可靠度应分别不小于0.999 998 693与0.999 998 494;薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度应分别不小于0.999 998 931与0.999 999 975 3。(2)薄壁外压球壳稳定安全系数应不小于14.53;薄壁外压圆筒稳定安全系数应不小于2.20。(3)薄壁外压球壳外压试验压力系数在外压压力试验时等于1.00;薄壁外压圆筒外压试验压力系数应不小于1.00但不大于1.28。(4)在外压压力试验时,薄壁外压球壳的超压限制系数应不大于0.068 8;薄壁外压圆筒的超压限制系数应不大于0.579 8。
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10.
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钢制薄壁外压容器稳定性的模糊可靠度
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刘小宁《石油化工设备技术》,2009年第30卷第1期
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应用数理统计方法，分析了钢制薄壁外压球形封头稳定性的不确定性特征。基于信息熵模糊性度量与随机性度量相等可实现模糊等效随机的原理，将钢制薄壁外压容器的模糊临界失稳强度等效为随机强度，建立模糊强度一载荷随机模型，以按我国标准设计与制造的钢制薄壁外压容器为研究对象，探索其稳定性在正常操作与压力试验时的模糊可靠度。研究表明：（1）薄壁外压球形封头临界失稳强度的实测值与理论预测值之比，是基本符合正态分布的模糊变量。（2）在保持外压差的外压试验时，薄壁外压球形封头稳定性的模糊可靠度为0．999998693；薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度为0．99999999999999685。（3）在正常操作时，薄壁外压球形封头稳定性的模糊可靠度为0．999998494；薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度为0．9999999999999474．
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11.
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基于模糊可靠度的薄壁外压容器稳定性设计 被引次数：1
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刘小宁 张红卫 韩春鸣《机械强度》,2011年第33卷第2期
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应用数理统计方法,对钢制薄壁外压球形封头稳定性的不确定性特征进行分析.基于信息熵中模糊性度量与随机性度量相等可实现模糊变量等效随机变量的原理,将钢制薄壁外压容器的模糊临界失稳强度和模糊载荷分别等效为随机强度和随机载荷,讨论按我国标准设计与制造的钢制薄壁外压容器稳定性的模糊可靠度;从控制钢制薄壁外压容器稳定性在正常操作与压力试验时模糊可靠度的角度,对其稳定性安全系数、外压试验压力系数与超压限制系数进行探索.研究表明,(1)薄壁外压球形封头临界失稳强度的实测值与理论预测值之比,是基本符合正态分布的模糊变量.(2)在保持外压差的气压与液压试验时,薄壁外压球形封头稳定性的模糊可靠度分别为0.999 998 714与0.999 998 708;薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度分别为0.999 999 999 999 997 94与0.999 999 999 999 997 85.在正常操作时,薄壁外压球形封头稳定性的模糊可靠度为0.999 998 631;薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度为0.999 999 999 999 981 3.(3)从等可靠度的观点认为,薄壁外压球形容器稳定性的模糊可靠度在气压与液压外压试验时应分别不低于0.999 998 714与0.999 990 226,在正常操作时应不低于0.999 998 631;薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度在气压与液压外压试验时应分别不低于0.999 999 991 40与0.999 990 226,在正常操作时应不低于0.999 999 991 40.(4)薄壁外压球形容器稳定安全系数应不小于14.53;薄壁外压圆筒稳定性安全系数应不小于2.30.(5)薄壁外压球形容器试验压力系数在气压外压试验时等于1.00,在液压外压试验时应不小于1.04但不大于1.30;薄壁外压圆筒试验压力系数在气压外压试验时应不小于1.04但不大于1.19,在液压外压试验时应不小于1.04但不大于1.42.(6)在气压与液压外压试验时,薄壁外压球形容器的超压限制系数在失稳失效准则下应分别不大于0.068 82与0.089 62,薄壁外压圆筒的超压限制系数在失稳失效准则下应分别不大于0.517 78与0.620 26.
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12.
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薄壁外压容器设计的公式法
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陈盛秒《石油化工设备技术》,2008年第29卷第6期
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文章以外压容器失稳的临界压力公式为基础，推导出了用于薄壁外压容器设计计算的理论公式，可对长、短圆筒的稳定性进行设计与校核，并对公式的应用条件与适用范围进行了详细分析，给出了弹性失稳条件下厚径比δ／Di与设计外压p应满足的条件。在满足弹性失稳的条件时，公式法的计算结果与图算法的结果相差较小，满足工程设计要求。
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13.
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基于可靠度分析的外压薄壁圆筒试验压力系数
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刘小宁《石油化工设备技术》,2005年第26卷第5期
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应用基于概率统计理论的可靠性设计方法,从分析按标准设计的外压薄壁圆筒可接受的临界失稳强度最小可靠度范围角度,对其稳定系数与试验压力系数进行了探索。结果表明:(1)可取稳定系数m大于等于2.65;(2)外压试验压力系数可等于内压试验压力系数。
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14.
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基于ANSYS的SE-东方炉水冷壁外压失稳特性研究
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屠宏斌 郭文元 陈央 费名俭 蒋自平《大氮肥》,2017年第40卷第5期
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利用ANSYS有限元软件,对SE-东方炉水冷壁进行了特征值和几何与材料双非线性屈曲分析.根据特征值计算结果,气化炉水冷壁具有类似圆筒壁的特性,可以通过对应的当量壁厚进行失稳计算;不同压力、温度及几何偏差下的非线性计算结果,证明临界失稳压力的主要影响因素为几何偏差,可以通过弹性模量及屈服强度对不同温度下的结果进行关联,得到水冷壁外压临界失稳压力公式.本研究方法亦可用于其他非圆筒截面的外压失稳分析.
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15.
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薄壁型钢偏心受压构件的稳定计算
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《工业建筑》,1979年第9期
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薄壁型钢偏心受压构件,在外加荷载作用下,可能以下述四种形式丧失稳定:1.纯粹的压屈;2.在偏心力矩作用平面内弯曲失稳;3.在偏心力矩作用平面的垂直方向弯曲失稳(通常这种弯曲总伴随有扭转发生,故常称为弯扭失稳。开口薄壁型钢由于其开口的外形、较薄的外壁、抗扭刚度较
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16.
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基于失稳失效准则的外压薄壁圆筒试验压力 被引次数：9
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刘小宁《石油化工设备》,2007年第36卷第6期
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在信息不完整或缺乏足够数据的情况下,给出可靠度的界限或范围要比给出一确定单值具有更高的可信度.在分布参数为区间界限限定时,应用基于随机-模糊概率模型的可靠性设计理论与方法,从控制钢制外压薄壁圆筒临界失稳强度在压力试验和正常操作时模糊可靠度范围的角度,对其试验压力系数和稳定系数进行了探索.结果表明,在最苛刻的气压与液压试验条件下,钢制外压薄壁圆筒临界失稳强度的模糊可靠度,气压试验时为99.970 91%～99.999 928 22%,液压试验时为99.841 1%～99.918 36%,正常操作时为99.999 928 22%～99.999 999 864%.基于模糊可靠度分析的稳定系数可取m≥2.60.试验压力系数λ在气压试验时可取1.08≤λ≤1.16,在液压试验时可取1.08≤λ≤1.61.
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17.
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钢制薄壁内压短圆筒静强度的试验研究 被引次数：3
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刘小宁 张红卫 刘岑 韩春鸣《压力容器》,2009年第26卷第7期
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分析认为钢制薄壁内压圆筒存在类似于钢制薄壁外压圆筒的长、短之分。基于试验研究，推导得到了确定钢制薄壁内压短圆筒静强度的经验公式，以及区分内压长、短圆筒的临界长度计算公式；27组试验数据证明了经验公式的有效性。
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18.
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钢制薄壁内压圆筒端部效应的研究 被引次数：2
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刘小宁《锅炉压力容器安全技术》,2003年第3期
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应用有关试验数据分析认为，当圆筒长径比较小时，有足够强度和刚度的封头或筒体端部，对薄壁容器圆筒的静强度有提高作用；确定了薄壁圆筒存在端部效应时的临界长度，结论可供工程设计参考。
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19.
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易拉罐轴向受压失稳试验研究及有限元分析
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李魏梓 宋昕宜 杨凯 马新玲 杨刚《制造业自动化》,2014年第15期
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按照线型小挠度理论计算得到的薄壁圆筒轴向失稳临界应力,都会比实际值大很多,因此需要用非线性理论进行计算。研究以330ml"雪碧"易拉罐制作成的简易薄壁圆筒模型作为研究对象,采用电测法的实验手段进行轴向外压试验,得到的结果与临界压力的经验表达式计算的结果基本吻合,并用有限元方法对薄壁圆筒的轴向失稳进行了特征值分析与非线性分析,分析结果与试验值保持一致。这也证明了以易拉罐作为试验试件的可行性。
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20.
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圆筒形容器捆绑处的稳定性
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张锡璋《化工施工技术》,1999年第21卷第1期
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当用钢丝绳捆绑圆筒形薄壁容器时，为了防止失稳，需做稳定性验算。本文推睦导出捆绳对圆筒壳体的压力，应力及临界压力，临界应力的计算公式，并建立相应的稳定条件，对稳定性不足者给中固措施及设计计算方法，这对薄壁圆筒形设计吊装具有现实指导意义。
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