受阴极保护的低碳钢的腐蚀疲劳裂纹扩展

利用测定疲劳裂纹增长速率的方法研究了在天然海水中阴极保护对低碳钢腐蚀疲劳裂纹增长性状的影响。假设临界应力强度因子幅值△K_(th)相当于(1～2)×10~(■)毫米/周的裂纹增长速率时的应力强度因子幅值,则在空气中△K_(th)为3.9兆牛顿/米~3/~2,在海水中为2.3牛顿/米~3/~2,而在海水中阴极极化(-800毫伏、相对 S.C.E)条件下为5.4兆牛顿/米~3/~2。应力强度因子幅值和裂纹增长速率之间关系在空气中增长速率为3×10~(-7)～2×10~(?)毫米/周和在海水中-800毫伏(相对 S.C.E)以及在海水中增长速率为1×10~(-7)～1×10_■毫米/周的情况下遵守 Paris 规律。发现在海水中的裂纹增长速率的最高值比在空气中的快两倍,但在海水中-800毫伏(S.C.E)条件下,其裂纹增长速率降低到约为在空气中裂纹增长速率范围内的40%。利用扫描电镜研究了试样腐蚀疲劳裂纹表面的断口组织。发现在海水中阴极极化的试样裂纹表面上形成钙质沉积物。在海水中阴极保护的试样出现腐蚀疲劳裂纹增长的终止现象可以解释为:由裂纹中海水生成的阴极反应钙质产物的楔入作用。     

交叉圆柱镜片的检测

计交叉圆柱镜,是由2个顶焦度绝对值相等,符号相反且轴位互相垂直的柱镜片组成,其镜柄装在与两轴互为45°的方向上。用以精调球镜度、柱镜度及轴位。常用的交叉圆柱镜由×0.25D、×0.50D、×0.75D、×1.00D4种屈光度组成。以×0.25D形成的原理为例(其他以此类推)镜片用球、柱镜联合的方式分别表示为:1.+0.25D.S/-0.50D.C×180°2.-0.25D.S/+0.50D.C×90°3.+0.25D.S/-0.50D.C×90°4.-0.25D.S/+0.50D.C×180°在实际的交叉圆柱镜片的检测中,当检定人员将自动焦度计菜单中的散光符号调为“+”或“-”时,仪器会有两种不同的显示值。由…     

JBK—75合金氢渗透的研究

本工作采用气相渗透技术,测定220—420℃温度范围内,JBK—75合金的氢渗透率和扩散系数,研究了 JBK—75合金中沉淀析出相γ′对氢渗透行为的影响。结果表明,740℃时效析出的γ′相对氢的扩散行为没有明显影响;在实验温度范围内,氢在 JBK—75合金中的渗透行为遵循Arrhenius 关系式,渗透率和扩散系数与温度的关系分别表示为Φ=4.36×10~(-4)exp[-62.10(kJ/mol)/RT]mol/(m·s·MPa~(1/2))D=3.01×10~(-7)exp[-48.52kJ/mol)/R7]m~2/s     

采用多通道直冷板的两相循环冷却系统实验研究

本文搭建了以R1233zd(E)为工质的多通道直冷板两相循环冷却系统,并在冷凝温度为10、15、20 ℃,质量通量147~882 kg/(m2?s),热流密度7.73~39.75 kW/m2工况下对系统热力学循环和冷却性能进行实验研究。实验结果表明：质量通量上升,出口制冷剂焓值降低,热流密度上升,蒸发压力与出口制冷剂焓值升高。不同热流密度下冷板壁面温度随质量通量的变化趋势有所不同：当热流密度为7.73 kW/m2时,制冷剂质量通量由147 kg/(m2?s)增至735 kg/(m2?s),最大温差由2.9 K降至1.6 K;当热流密度为39.75 kW/m2时,最大温差由3.6 K增至5.2 K。不同质量通量下,换热系数随热流密度增加有不同幅度的升高：质量通量为147 kg/(m2?s)时,换热系数由1 843 W/(m2?K)增至4 528 W/(m2?K);而质量通量为588 kg/(m2?s)时,在相同条件下换热系数由1 536 W/(m2?K)增至3 569 W/(m2?K)。     

CO_2微通道气冷器流量分配和换热特性的数值模拟及验证

本文建立了CO_2微通道气冷器集流管和微通道扁管两部分的物理模型并进行网格划分,模拟研究了扁管插入集流管深度f分别为4、5、6 mm和入口管在集流管1/6、1/2位置处对质量流量分配的影响,实验验证了CO_2微通道气冷器扁管壁面温度分布。结果表明:当f为4 mm、入口管位于集流管1/6处时,质量流量分配最均匀,此时不均匀度为0.4×10~(-3);模拟扁管内CO_2换热特性发现随着CO_2质量流量的增加,扁管换热量增加,流量由2.3 kg/h增至2.5 kg/h,换热量提高了21.4%;当质量流量一定时,CO_2的出口温度随着CO_2入口温度的升高而升高,在不同CO_2入口温度条件下,微通道扁管壁面温度实验值与模拟值误差在10%以内,验证了模拟的准确性。     

掺Nb的SrTiO_3内边界层高介电常数材料

掺 Nb 的 SrTiO_3内边界层高介电常数材料,其相对介电常数(?)值高达7.2×10~4,介电耗损角正切 tgδ<2.5×10~(-2),介电常数的温度系数α_r<2.0×10~(-3)K~(-1),电压系数α_v<5.0×10~(-3)V~(-1)。它不仅是制作电容器的极好材料,而且是压敏电阻材料,其微分电导 dI/dV 在小于击穿电压范围为:(1.15/V~(1/2))×10~(a+bV~(1/2))。材料的特性跟烧结后的晶粒尺寸、过量的 TiO_2和扩散杂质的选择有极其密切的关系。     

临界雷诺数区串列圆柱在均匀流中响应实验研究

本文在4.19×10~4相似文献   

用表面偏析法研究磷原子在Ni_(84)P_(16)非晶合金中的扩散

用 AES 原位加热的方法研究了 Ni_(84)P_(16)非晶合金中磷原子的表面偏析现象。在实验温度范围内,磷向自由表面的偏析是由体扩散控制的,表面浓度 C_S 随退火时间 t 的变化符合 Hoffmann—Erlewein关系(H—E关系)。在250—350℃温区内,磷原子单独向表面偏析,扩散系数 D 位于1.1×10~(-24)—9.0×10~(-22)m~2s~(-1)之间,D 与 T 符合 Arrhenius 关系,其中指数前因子 D_0=2.81×10~(-6)m~2s~_(-1),扩散激活能E_0=1.70eV。在380℃退火时,晶化产生的晶界加速 P 偏析,同时促进 Ni 向自由表面扩散。     

MOCVD法生长HgCdTe／CdTe／GaAs多层异质结材料工艺和性能研究

本文简述MOCVD法生长HgCdTe晶膜的优点。采用变通的多层互扩散工艺生长了HgCdTe/GaAs外延片。研究了生长HgCdTe生长速率与衬底温度的关系,DETe和DMCd源分压对生长速率的影响,Hg_(1-x)Cd_xTe中x值与汞源温度的关系,当汞源温度固定时,Hg_(1-x)Cd_xTe中x值与气体流速V的关系。并采用多种方法分析HgCdTe外延片的表面形貌,结晶性,界面和缺陷,Te、Cd、Hg、Ga、As的截面分布,组份和其均匀性,光电性能等。测得HgCdTe和缓冲层CdTe的FWHM为450弧度秒,界面平坦、清晰,过度层约0.12μm。生长x值为0.1～0.8mol,均匀性△X=0.008。典型样品的性能,在77K电子浓度为1.4×10~(16)cm~(-3),迁移率为7.4×10~4cm~2/v·s,透射率为42％。     

2GeV增强器真空系统的设计与模型试验

2GeV增强器是快循环型质子同步加速器。考虑涡流的影响,金属真空室的壁厚不能大于0.135毫米,选用了环氧浇注磁铁真空室的方案。真空系统设计时,环氧表面出气率采用FNAL的数据3×10~(-5)托升/秒·米~2,平均工作压强为5×10~(-7)托时,系统中需配备600升/秒离子泵。通过模型试验,在磁铁环氧表面涂复胶体石墨,经长时间烘烤除气后,可得到2×10~(-5)托升/秒·米~2的出气率,残余气体分析主要成分为水汽。     

一种新型的磁路补偿合金

本文研究了Ni为30～32％,Mn为1～3％其余为Fe的Fe-Ni-Mn热磁补偿合金。当调整Ni和Mn含量时, 在工作磁场为1600A/m,温度在293K(20℃) 可使磁感应强度B值的变化量在5×10~(-2)或8×10~(-2)T范围之内。     

Analyses of Adiabatic Shear in Some Metals from Calculations of the Temperature Distribution and the Cooling Rate

The temperature distribution under shearwith a high strain rate and the cooling rateof the shear bands of Al, Cu and 0.06C steelhave been calculated using a computer. The resultsshow that the temperature of shear band increaseswith the increase of the average strain rate(_o). When _o is in the range 8×10~5 to 10~6 1/s,the structure of the adiabatic shear band ina 0.06C steel is martensite but it becomesmetallic glass if _o=10~6 1/s. As to A1 andCu, the structure of the adiabatic shear bandscan also be of metallic glass if _o is greaterthan 1.8×10~6 and 5.5×10~7 1/s respectively.It explains that Cu tends most difficultly toform adiabatic shear band, while 0.06C steelmost readily among the three metals.     

梯度复合KTN薄膜的铁电和热释电性能研究

在Pt/Ti/SiO2/Si基片上采用Sol-Gel法制备了五组分成分梯度分布的KTa1-xNbxO3(x=0.55,0.525,0.50,0.425,040)热释电薄膜。测试结果表明,复合KTN薄膜具有钙钛矿型结构,0.5μmKTN薄膜在15℃至51℃温度范围内,频率1.0kHz时,平均相对介电常数εr=1075,平均介电损耗tanδ=0.011。在室温及120kV/cm下极化30m in后,0.5μm复合薄膜在15-51℃温度范围内热释电系数出现峰值,平均热释电系数为3.54×10-6C/(cm2.K),电压响应优值Fv=1.205×10-9C.cm/J,探测度优值Fd=3.768×1-7C.cm/J。该薄膜工作温度范围较宽,作为热释电材料开发应用前景十分广阔。     

漏气对液氮容器使用寿命的影响

本文介绍了漏气量对液氮容器真空寿命的影响试验,描述了测试的方法、装置、步骤和有关计算,测出了3升和10升容量的液氮生物容器在不同漏气量时的夹层压强和日蒸发率变化值,并给出其变化曲线。测试结果表明,为了保证产品寿命为5年,漏气量对夹层压强和日蒸发率的影响分三个阶段:在漏气率分别小于1.58×10~(-7)和2.5×10~(-7)Pa·m~3/s 时,因其影响小到可以忽略,允许存在;漏气率大于以上值时,其影响较大,已不可忽略;一旦漏气率超过8.23×10~(-7)和1.33×10~(-6)Pa·m~3/s,则夹层高真空已不能维持5年,日蒸发率将会增大到50%以上,使产品失效。这样大的漏气率将不允许存在。文章最后指出,在目前有关低温容器的标准中,对漏气率指标要求过高,有必要进一步试验,制定出更经济合理的指标要求。     

组分非梯度KTN热释电薄膜的制备及其性能研究

为使KTN热释电薄膜能够在较宽的温度范围内有较高的热释电系数,本文在Pt/Ti/SiO2/Si基片上采用Sol-Gel法制备了两种多组分成分非梯度分布的KTN热释电薄膜.用XRD分析了薄膜的晶相结构,并研究了其铁电、介电和热释电性能.结果表明,两种薄膜均具有钙钛矿型结构,且均可观察到典型的电滞回线.在100kHz频率下,Ⅰ型薄膜在16～43℃,εr=332,tg δ=0.21,14～46℃平均热释电系数为3.246×10-4C/(cm2·K),计算所得Fv=3.58×10-7C·cm/J,Fd=1.42×10-5C·cm/J,Ⅱ型薄膜在17～46℃,εr=987,tgδ=0.18,14～44℃平均热释电系数为2.797×10-4C/(cm2·K),电压响应优值为1.04×10-7C·cm/J,探测度优值为7.69×10-6C·cm/J.     

AsCl_3流率与外延生长砷化镓性质的关系

外延GaAs的载流子浓度和迁移率由于在AsCl_3-Ga-H_2的气流系统中AsCl_3的流量而发生变化。采用适当浓度的AsCl_3流量已获得高纯的外延层。当AsCl_3的流量为3.2×10~(-5)克分子/分钟和1.1×10~(-4)克分子/分钟时外延层的载流子浓度分别为2×10~(15)厘米~(-3)和2.5×10~(14)厘米~(-3)。     

使用Fabry—Perot干涉腔稳频的GaAlAs激光器(英文)

GaAlAs激光器的激射频率被锁定于Fabry-Perot干涉腔上。在锁定之后其激射频率的涨落已被大大地降低。所测得的频率稳定度(对Fabry-Perot干涉腔中心频率的跟踪稳定度)如下:其中第1个稳频系统为5×10~(-12)(1s)、1.5×10~(-12)(10s)、1.2×10~(-12)(100s);而第2个稳频系统为8×10~(-12)(1s)、2×10~(-12)(10s)、1.8×10~(-12)(100s)。     

13SiMnNiCrMoV钢切口疲劳裂纹萌生门槛值

本文研究在13SiMnNiCrMoV 结构钢中用尖裂纹的应力强度因子来反映三点弯曲缺口试样的疲劳裂纹萌生规律。当 R=0.1,f=100Hz,试样尺寸 B×W×L=12.5×25×117mm 时,缺口名义应力幅的门槛值为Δσ_(th)=3315ρ~(0.352) MPa,0.5mm≤ρ≤5mmΔK_(th)=250ρ~(0.352) MPam~(1/2)门槛值与ρ有关。同时得到缺口裂纹萌生的循环次数 N_i 与名义应力幅Δσ、缺口曲率半径ρ的定量关系是N_i=3.98×10~(22)ρ~(1.62)/Δσ~(4.85),N_i≤10~(5.5)并讨论了(ΔK_1/ρ~(1/2))_(th)与ρ无关的结论。     

PEO-Li1.3Al0.3Ti1.7(PO4)3固态聚合物电解质的制备与特性

将实验室制备的Li1.3Al0.3Ti1.7(PO4)3与PEO根据不同EO/Li摩尔比,通过溶液浇铸法技术制备了锂离子导电的PEO-Li1.3Al0.3Ti1.7(PO4)3固态聚合物电解质(SPE)膜,真空干燥后经X射线衍射分析、红外(IR)测试、示差扫描量热分析(DSC)分析和电化学阻抗测试(EI)研究了其结构与电导率性能之间的关系.证实了在固态聚合物电解质PEO-Li1.3Al0.3Ti1.7(PO4)3体系中存在络合体,并且当EO/Li=16时,这种聚合物电解质活化能最低值为0.475 eV,电导率值最佳,即25℃为2.631×10-7S/cm,100℃为1.185×10-4S/cm.     

锰、钴、镍氧化物测辐射热计

本文叙述了锰、钻、镍等氧化物半导体测辐射热计(又称热敏电阻红外探测器)的工作原理和功能参数,制造方法和器件性能。详细介绍了使用者感兴趣的实验数据和试验结果,如该器件的电阻温度特性,响应温度特性,光谱特性,响应率与灵敏面积的0.8次方反比关系,功率入照度在10~(-7)-10~(-1)W/mm~2之间的线性响应,10W/mm~2的损伤阈值,8.3×10~4小时的工作寿命等等。研制成的固体衬底型、锗浸没型、组合型三种热敏电阻红外探测器,它们的敏感元线度可在0.1-2.0mm间选择,时间常数在2-15毫秒之间,探测器基本上受热噪声限制,探测率在1×10~8-4×10~8cm·H_Z~(1/2)/W之间,与美国Barnes工程公司同类产品性能相当。这些器件已分别在卫星姿态控制、火车热轴检测、输电线接点过热检查、气体流量测定、激光接收与监控及其他多种红外测温仪表上使用多年,实践证实该器件使用方便,性能稳定可靠。