双纵向振动系统的超声塑料焊研究

提出并研究了利用两个纵向振动系统对塑料进行超声焊接的方法。 这种系统的焊接范围可以比单振动系统的普通超声焊接方法增大一倍。每个振动系统所需的焊接振动速度大约为原来的一半,因此所需功率就约为原来的四分之一。焊接对样品的损伤也比较小。 在对厚的和大的样品进行传输焊接的情况下,上下振动系统的频率相同时,焊样上的振动分布可以通过调整上下焊头之间的振动相位差加以改变。改变振动相位差,就可以使焊接的位置处于振动应力最大的地方。这种使用两个振动系统的焊接方法具有多种有用的特点,对塑料焊接最为有效。     

具有开槽结构的大尺寸立方形超声塑料焊接焊头的设计

 提出一种具有开槽结构的大尺寸立方形超声塑料焊接焊头的设计方法,并对其进行了实验验证.首先通过合理开槽将大尺寸立方形焊头划分为若干单元,然后将各焊头单元和立方形半波振子比较,利用等效机械阻抗的概念得出焊头单元的频率方程,其间考虑了耦合振动的影响.最后利用该方程研究了开槽数、槽宽度以及槽长度等因素对焊头振动特性的影响.按此方法设计加工了几组具有开槽结构的大尺寸立方形焊头,结果表明焊头谐振频率的实测值和理论值吻合得很好.     

D1 金属材料的超声焊接

Ｄ１金属材料的超声焊接陈思忠，徐开兴（上海船舶电子设备研究所上海·２０００２５）金属材料的超声焊接可以认为是超声波工具头在静压力Ｐ的作用下，纵向的超声振动以Ｔｘｓｉｎωｔ的力作用于被焊样品上，焊面在这横向的激励下，被焊两金属间产生高频摩擦，使两金属原...     

长条形超声塑料焊接焊头的简明设计

焊头是超声塑料焊接设备中一个很重要的部件,其设计的好坏直接关系到焊接质量。将长条形焊头通过合理开槽划分为若干相等的单元．每个单元可作为复合阶梯形变幅杆来处理,用传递矩阵法得出了焊头单元的频率方程,为长条形开槽焊头的设计提供了理论依据。实验表明,利用该方程设计的长条形焊头,其实测频率与设计频率符合很好。本设计方法物理意义明显,计算简单,非常适合工程设计。此外利用该方法可方便的求出开槽数、槽宽度以及槽长度等因素对焊头尺寸的影响,也为焊头的优化设计提供了一定的理论依据。     

一类神经网络对连续函数的逼近

借助卷积逼近的工具研究前向神经网络对连续函数的逼近,构造了具有nd个神经元的一类神经网络,并证得用它逼近[0,1]d上的连续函数f(X)时,偏差是O{ω{f,n-d1+2}+n-d1+2‖f‖∞}.其中ω(f,δ)表示f(X)在[0,1]d上的连续模,‖f‖∞表示|f(X)|的极大值.     

超声振动作用下镁-钢焊缝组织演变及力学性能研究

本文旨在通过引入超声振动辅助,实现镁合金和镀锌钢的可靠连接,扩大镁-钢复合构件应用范围。本文在镁合金与镀锌钢的TIG熔钎焊过程中引入超声波振动,并通过金相显微镜、扫描电镜、硬度计和拉伸机等设备对镁-钢接头微观组织和力学性能进行检测,研究超声波功率对镁合金/镀锌钢接头质量的影响。实验结果表明:超声波振动辅助焊接工艺可以有效改善镁/钢接头的焊缝成形,消除接头熔焊区域的气孔等缺陷。研究表明:在焊接过程中引入1 000 W功率进行超声振动后,接头熔焊区的平均晶粒尺寸由初始的51 μm下降到23.2 μm,晶粒细化效果显著;超声振动辅助焊接工艺改善了接头钎焊区反应层的形态,使钎焊区MgZn反应层厚度更均匀,并可以提高接头熔焊区的显微硬度;当超声波功率为1 000 W时,接头力学性能达到3 735 N,相比未施加超声波振动的接头(3 270 N),力学性能提高了14.2%。超声振动辅助工艺可以有效改善镁/钢焊缝的显微组织,提高接头力学性能,实现镁/钢异种金属的可靠连接。     

低气压CO_2环境下基于光纤法珀振动传感器的超声声速测试与分析

为了分析超声传感技术在火星大气环境下应用的可行性,提出了一种低气压CO_2环境下基于光纤法珀振动传感器的超声声速测试方法,搭建了一套低气压气体超声声速测量试验系统,可实现不同成分(空气、CO_2)气体压力从600 Pa~1 MPa分阶段可调,并基于光纤法珀振动传感器开展了不同气体组分、不同压力、不同距离下中心频率分别为21,25,34与40 k Hz的高精度声速测量试验,通过理论计算与试验结果表明:膜片式光纤法珀振动传感器在600 PaCO_2气体中仍然可以接收到超声信号,在气体温、湿度不变条件下,超声传播速度与压力、频率无关,与气体成分有关;在15℃环境下,各频率超声信号在600 Pa~1 MPa气体压力范围内,测量平均声速在CO_2环境下为268.79 m/s,低于空气环境的336.18 m/s;获得了15℃,600 PaCO_2气体试验条件下,超声传播速度约为271.51 m/s。     

用放大图检查圆弧半径

在投影仪上,用放大图比较法测量中、小尺寸零件圆弧半径,当放大图与被测件投影放大的影像半径不相等时,在两者贴合比较时,两圆弧不重合,出现缝隙f(如图2、3示)。如能用投影仪读数机构测得f值,并在放大图量出与f相对应的弧弦长L(图1、2)由已知放大图半径(R)计算出相应的中心角     

振动压路机的原理与减振性能评估

一、振动压路机的原理1　振动压路机的特点利用压路机滚筒内装置旋转偏心轮(见图1)产生的惯性力F惯=meω2sinωt,此力使压路机产生撞击、压实路面的振动力比压路机自重大几倍。这个惯性力的最大值Fmax=meω2,式中m为偏心块的质量,e为偏心距,它是偏心轮的质心离开旋转轴的距离,ω为偏心轮的角速度,ω=(n×2π)/60(1/S)(式中n为转速)。? 图12　振动压路机的振动激励源(1)偏心轮旋转产生的激励力F惯,它在Z方向的分力为F惯Z=meω2sinωt;(2)振动压路机的动力源是多气缸活塞式柴油发动机,它的运转产生了周期激励为主的激振力F2(t)…     

材料塑性损伤的共轴异向波束混频定位及表征方法

共线波束混频方法是一种有效的非线性超声检测方法.当满足共振条件时,一对频率为f1的剪切波和频率为f2的纵波发生共振,产生频率为f2-f1(假设f2大于f1)的共振波.共振波的幅值与超声非线性参数βT成正比.通过调整两激励主波的时延,使得它们在试样中的不同位置混合,可以获得超声非线性参数βT在试样中的分布.试样的塑性变形会引起材料内部三阶弹性常数的变化,而由上述方法得到的超声非线性参数βT恰恰对三阶弹性常数的变化比较敏感.因此,本文利用上述特性实现了对试样塑性变形的定位与表征.