一种气隙谐振型气介超声换能器

本文提出了一种新型的气隙谐振型气介式超声换能器,它是利用一圆形档板,在摭挡中心反相区辐射的同时,在挡板与辐射板中心区之间构造一个λ／2气隙谐振腔,达到消除反相相消作用和增强声辐射的目的。这一方法十分显著地改善了气介超声换能器的性能。     

2GeV增强器真空系统的设计与模型试验

2GeV增强器是快循环型质子同步加速器。考虑涡流的影响,金属真空室的壁厚不能大于0.135毫米,选用了环氧浇注磁铁真空室的方案。真空系统设计时,环氧表面出气率采用FNAL的数据3×10~(-5)托升/秒·米~2,平均工作压强为5×10~(-7)托时,系统中需配备600升/秒离子泵。通过模型试验,在磁铁环氧表面涂复胶体石墨,经长时间烘烤除气后,可得到2×10~(-5)托升/秒·米~2的出气率,残余气体分析主要成分为水汽。     

小型高灵敏度气介超声换能器的工艺控制

一、前言 以空气为辐射媒质的气介式超声换能器,以往大都采用圆管式、夹心式、弯曲式等几种形式。其中弯曲式换能器由于具有较低的辐射阻抗,容易向气体中辐射超声波,因而常被优先考虑使用。在弯曲式换能器中,由于结构方式及支撑条件的不同,灵敏度的差异相差甚大。结构简单,制作方便的换能器,一般灵敏度不高,而高灵敏度的换能器,则结构工艺、支撑条件不易控制及制作。本文叙述用于超声控制器的一种小型气介换能器,在使用频率为40千赫左右时,其灵敏度比其它形式的换能器都高,而结构合理、工艺简单。适当控制工艺条件,换能器一致性较好。 二、…     

PLK-8.33×2/20-6型空气轴承中压透平膨胀机简介

本文介绍了江氧与西安交大共同研制的PLK－8．33×2/20-6型空气轴承中压透平膨胀机的试制、鉴定、技术规范、结构和性能测定的情况,提出了对现有150米3/时制氧机的改造设想,如配用该膨胀机,其操作压力可降到15~17公斤力/厘米2,从而降低单位能耗。图1。     

薄壁圆筒高层水塔的定向拆除

1 工程概况沈阳车辆厂内有一薄壁圆筒钢筋混凝土水塔需拆除。塔高28.3米,直径9.2米,壁厚12厘米。钢筋网250×200毫米,主筋φ12毫米,副筋φ10毫米。塔底南偏西20度方向有一个2.0×1.7米的门,门框立柱断面0.25×0.15米。塔顶盛水部分为双层空气隔离封闭式圆柱体,其高8.3米,内层厚度15厘米,外层厚度12厘米。钢筋网均为150×150毫米,主     

钛管用于船舶主透平冷凝器

<正> 日本山幸(Sanko)蒸汽船舶有限公司的大型油船№914(载量164,518吨,散装矿/油船)的主透平冷凝器上使用了焊接钛管。该船安全航行于波斯湾、非洲和南美海域。该冷凝器与三菱船用燕汽轮机(最大功率28,000马力,蒸汽压力在510℃为60公斤/厘米~2,螺旋桨转速88转/分)直接相连。该冷凝器处理蒸汽量为67,500公斤/小时,顶部真空度为722毫米汞柱,冷却面积为2,070米~2。在厚33毫米的黄铜管板上同时使用φ19×1.2毫米铝黄铜管和φ19×0.5毫米焊接钛管(JIS2级),用牺牲锌阳极进行阴极保护,用氯离子注入系统进行防污。     

电磁超声钢板测厚装置中脉冲电磁铁的设计

针对传统电磁超声换能器(electromagnetic acoustic transducer,EMAT)在钢板表面移动困难、探头易磨损等问题,提出利用脉冲电磁铁替代永磁铁为换能器提供偏置磁场的方法。该方法通过控制激励电流来控制脉冲电磁铁仅在超声体波发射接收瞬间激发脉冲磁场,提高换能器在试件表面多点测量时的移动性。通过对脉冲电磁铁励磁线圈、铁芯以及驱动电路的设计,使得脉冲磁场满足EMAT对于偏置磁场强度及维持时间的需求。为测试该脉冲电磁铁的性能,搭建电磁超声钢板测厚实验平台。结果表明:激励电流仿真值与实测值相似度达90%,脉冲电磁铁可产生峰值约0.8 T、维持时间120μs的脉冲磁场,以该方法设计的换能器可对50 mm厚钢板进行测厚同时具有良好的移动性。     

开空厂顺利完成E-306板式冷箱试制任务

<正>E—306是进口11.5万吨乙烯/年石油气分离装置11台冷箱中的一个铝制板翅式换热器,技术参数:单元尺寸(L×B×H):950×600×660.9毫米;工作压力:乙烯通道0.05公斤力/厘米~2,碳氢化合物通道34.02~33.82公斤力/厘米~2;工作温度:+65~-102℃;高压通道试验压力:水压59.7公斤力/厘米~2,气压43.8公斤力/厘米~2。     

50×2型干燥器的切换操作

50×2型干燥器是50米~3/时制氧机干燥原料空气的装置,以硅胶为吸附剂,双筒切换使用。干燥器的正确使用、维护的好坏,对制氧机的生产有直接影响。现将我站几年来对50×2型干燥器切换操作情况作一简介,供同行参考。     

重油制氨工艺中低温技术的应用

以重油为原料制取合成氨时,采用加压部分氧化法造气(在国外,采用谢耳、德士古或巴登技术),需消耗相当数量的氧气。所消耗的氧量,约是重油完全燃烧时理论耗氧量的1/3。在大多数情况下,气化1公斤重油消耗1.05~1.2公斤氧,或0.735~0.84标米~3氧(折合成100%O_2),并生成3.0~2.7标米~3CO H_2。当采用富氧空气部分氧化重油制取合成氨原料气时,气化每公斤重油,约需供给纯度98%左右的氧气0.6标米~3及1.06标米~3空气,并生成约2.65标米~3CO H_2。