矩形混响室中吸声系数测量结果的检验

１瞬态扩散的定义众所周知，混响公式（Ｅｙｒｉｎｇ公式或Ｓａｂｉｎｅ公式）成立的条件是室内声场为一扩散声场。有关扩散声场的表述有许多种，总括起来，扩散声场具有如下一些特点：一是各点的声能密度是均匀的；二是各方向的能流密度概率相等，三是相位是无规的。上述定义实质上描述了这样一种情况：封闭空间界面的吸声系数趋于０，室内声场或无衰减，或衰减很少，即稳态声场的扩散。对于混响室中的衰变声场，以上定义，既不能反映声衰变过程的客观实在；也不能作为判别混响公式是否成立的标准（因为按扩散的定义，所有衰变声场都是不扩…     

混响室中吸声系数测量方法研究

１问题的提出实验室测量试件吸声系数的方法很多，如驻波管法、传递函数法、声强法等。但使用最早、最多的还是混响室法。它能测量声波无规入射时的平均吸声系数，这与实际工程中声波的入射方式较为接近。而且，试件在声波无规入射条件下的平均吸声系数尚无其它替代的测量方法。虽然早已制定了有关的测量规范，如ＩＳＯＲ３５４及ＧＢＪ４７－８３，在混响室中测量试件的吸声系数时，各个混响室对同一试件的吸声系数的测量值差别很大，各实验室之间的测量结果不具有可比性的问题一直未能得到很好的解决。２误差的来源各混响室测量结果不一致…     

测量不确定度评定中灵敏系数的计算

本文总结不确定度评定计算灵敏系数常用的有关数学知识,并举例说明公式(法则)的用法,为测量不确定度评定灵敏度系数的计算提供指导。     

测量不确定度问题讨论之二

本刊读者郑州市质量技术监督局尹兰凤同志提出的5个问题 ,在不确定度的评定中并不罕见。现请计量技术规范JJF1059 -1999《测量不确定度评定与表示》的起草人李慎安老师作解答供广大读者探讨。本刊欢迎广大读者继续提出新的问题和参加讨论。     

测量不确定度问题讨论之一

本刊2000年连载的《测量不确定度讲座》刊出之后 ,引起不少读者极大兴趣和关注 ,我们先后接到一些读者提出的新问题和需要进一步讨论的问题。其中的部分 ,我们请有关专家个别地作了回答 ,此外 ,我们也将选择其中的一些有代表性的陆续在本刊进行讨论。欢迎广大读者继续来信和来稿     

热电材料塞贝克系数的不确定度评定

热电材料是一类可以将热能和电能直接相互转化的新型功能材料.塞贝克系数作为评价热电材料性能的重要参数,其准确测量尤为关键.基于准确测量方法,建立了塞贝克系数的溯源路径,研究了塞贝克系数测量仪器的溯源性,验证了测量方法的准确性,以P型碲化铋Bi2Te3块体热电材料作为测量对象进行了测量不确定度评定,其相对扩展不确定度为0....     

测量不确定度评定(续1)

3标准不确定度的A类评定3.1基本方法(贝塞尔法)对式(1)中输入量Xi,常在重复性条件或复现性条件下作独立测量,得到：xi1,xi2,…,xik,…,xin。(xik表示第i个输入量的第k次测量值)则Xi的最佳估计值为n个观测值的算术平均值xi：xi＝1n∑nk=1xik(3)xik的实验(或样本)标准差为s(xik)：s(xik)＝1n-1∑nk=1(xik-xi)2(4)xi的标准不确定度为u(xi)：u(xi)＝s(xik)/n(5)u(xi)的自由度为：ν=n-1上述表述方法与JJF1059之4.1：“基本方法”中的表述本质上是一致的,但上述表述使u(xi)与合成标准不确定度的计算公式建立起严格的数学关系。通常,…     

三针法测量螺纹单一中径的测量不确定度

分析了三针法测量外螺纹单一中径的测量不确定度问题.依据测量原理建立了测量数学模型,模型的输入量包括测量仪器的量值、量针直径、被测螺纹的螺距和牙侧角、螺纹螺旋升角和测量力;通过求解测量数学模型得到各输入量灵敏系数的数学表达式;通过分析确定各输入量的不确定度;根据测量不确定度的基本原理,构建了螺纹单一中径测量不确定度的计算公式.     

标准煤气表仪表系数测量不确定度分析

本文简略介绍了标准煤气表的测量方法，并依据JJG267-1996标准煤气表检定规程和JJF1059-1999测量不确定度评定与表示，对标准煤气表仪表系数测量结果进行不确定度的评定。具体分述各个不确定度分量（包括标准煤气表示值、气体流量标准装置通过的气体体积、装置内压力、标准煤气表前压力、装置内气温、标准煤气表前气温、装置内的饱和蒸汽压、标准煤气有处的饱和蒸汽压、装置内气体相对湿度、标准煤气表处的气体相对湿度）的产生，并合成标准不确定度及给出有效自由度。     

测量不确定度应用分析

对测量不确定度应用问题进行了分析，并提出了一些初步的结论。     

新能源汽车空调鼓风机气动噪声特性分析及优化

由于缺少发动机噪声的覆盖,新能源汽车空调鼓风机产生的气动噪声成为影响乘车舒适性的重要噪声源,主要针对某新能源汽车空调鼓风机系统进行气动噪声特性分析和优化,以适应更加严苛的噪声控制要求。采用ANSYS数值模拟软件和半消声实验室,通过对原始叶轮模型流场和声场的研究分析复杂的轮毂、叶片、气流和结构部件周期性相互作用产生的气动噪声特性,并开展轮毂型线和叶顶弧度对气动噪声的影响研究,其中轮毂型线模型最大可以分别降低43 阶次叶频噪声和总声压级5.0 dB和4.2 dB,叶顶弧度模型最大可以分别降低43 阶次叶频噪声和总声压级4.0 dB和2.7 dB。研究结果对优化新能源汽车空调鼓风机在受限空间内气动噪声控制具有一定的参考意义。     

隔声测试室的设计与应用

介绍了高隔声测试室的声学结构设计及在吸声领域的应用,以供噪声控制和建筑声学专业人员参考.     

百叶窗式吸声结构的吸声特性

研究使用薄橡胶条倾斜固定于水箱壁面的吸声结构(百叶窗式吸声结构)的吸声特性.基于物理声学方法计算了这一结构的吸声系数,并用混响室法测量了这一结构的吸声性能.理论计算和实验结果表明,在水箱中敷设这种百叶窗式吸声结构能够在宽频带范围内获得较佳的吸声效果,如果调整结构参数可以改变吸声的频带范围.     

开孔泡沫铝无规则入射的吸声性能研究

通过混响室对不同厚度的开孔泡沫铝在不同背腔深度下的吸声性能进行测试,获得了不同厚度的泡沫铝板在不同腔深下的吸声系数。研究表明在频率低于630 Hz 时,不同厚度泡沫铝板的吸声系数随着背腔深度的增加逐渐提高。在630~5 000 Hz 频率范围内,当泡沫铝材料的厚度大于4 mm,背腔深度大于40 mm 时,不同厚度泡沫铝板的吸声系数均大于 0.6。计算了不同厚度的开孔泡沫铝材料在不同背腔条件下的降噪系数,为泡沫铝材料的实际工程应用提供参数选择。     

直接亮度法测量逆反射亮度系数的研究

采用直接亮度法针对逆反射亮度系数测量展开研究。搭建了测试系统,以逆反射标志为测试对象进行了实验测试,并将直接亮度法与直接发光强度法进行了对比。实验结果表明,直接亮度法在暗室杂散光要求、测试对象、测试距离以及结果的准确度等方面均比直接发光强度法有明显优势,而且测试过程简单,结果不确定度为3.27%(k=1.96)。     

典型舱音背景声在消声室中测试分析研究

基于全消声室良好的自由声场环境特性和声学测试原理,用LMSSC305对真实飞机和模拟机驾驶舱中的开关提示等4种典型舱音背景声在全消声室中进行测试分析应用研究。结果表明：基于全消声室测试的舱音特征谱值与理论计算结果一致,且比传统的人工译码辩听和音频分析的结果准确,验证舱音特征谱值计算结果的可靠性。     

CMM形状测量任务的不确定度分析与评定

研究了坐标测量机(CMM)形状测量任务的不确定度评定问题,实现了CMM形状测量的不确定度快速、可靠地评定。给出了测量不确定度评定与表示指南(GUM)和蒙特卡洛随机抽样两种不确定度合成方法,平面度测量实验验证了不确定度评定方法的可行性,实验结果表明:GUM确定的不确定度精度意义不可靠,扩展不确定度相对于实际情况扩大了11.1%; 解决CMM形状测量任务的不确定度评定问题,具有较强的典型性和代表性,可有效地应用于解决其他精密仪器的不确定度评定问题。     

线性测量系统输入频带宽度的测量不确定度评定

介绍了用稳幅正弦波激励法评价线性测量系统输入频带宽度指标时的不确定度分析和评价过程．讨论了主要的不确定度来源，包括信号源频率误差、幅度误差、线性测量系统幅度测量误差、频带边缘点处增益随频率变化率的影响等等，给出了减小不确定度的主要措施．并结合一个实例，给出了频带宽度的不确定度评价结果．     

测量不确定度引起的批量产品检验误判风险评估

为在产品检验前合理预估测量不确定度对批量产品检验结果的影响,分别面向全数检验和抽样检验方法,以误判率为指标,量化表示产品供求双方风险;基于绝对概率和条件概率,建立全数检验误判风险模型,在此基础上,推导抽样检验误判率计算公式。实例分析结果表明,提出模型可综合反映测量不确定度引起的误判风险;基于绝对概率模型的误判率计算结果,可作为产品检验测量方案选择的依据;基于条件概率模型的误判率计算结果,可更直观地反映产品供求双方风险,促使检验人员更为慎重地进行合格性判定。