复杂环境下大型不规则框架结构厂房爆破拆除

为确保复杂环境下大型不规则框架结构厂房爆破拆除顺利实施,采用了分区、分排、多层延时爆破。根据"回"字型结构特点,划分四个区域,多层布置切口;针对不同的立柱类型,选择合理的爆破参数;同时进行了爆前预处理、试爆及防护。爆破达到了预期目标,保证了周边设施的安全及其它机组正常不间断地运行,爆破振动速度在安全范围内,厂房解体充分,爆堆最大高度12m。     

电厂主厂房与80m高烟囱一次爆破拆除

采用延时爆破技术一次拆除了复杂环境条件下电厂主厂房及高80m钢筋混凝土烟囱。本文针对该工程爆破拆除的技术与施工要点,介绍了爆破切口的布置、爆破参数的选取、厂房和烟囱延时起爆顺序的确定,以及预处理和安全防护措施等设计施工方案。成功的爆破经验可供类似工程参考。     

电厂主厂房与80m高烟囱一次爆破拆除

采用延时爆破技术一次拆除了复杂环境条件下电厂主厂房及高80m钢筋混凝土烟囱。本文针对该工程爆破拆除的技术与施工要点,介绍了爆破切口的布置、爆破参数的选取、厂房和烟囱延时起爆顺序的确定,以及预处理和安全防护措施等设计施工方案。成功的爆破经验可供类似工程参考。     

框架结构厂房定向爆破拆除及效果分析

介绍了复杂环境下30 m高混凝土框架结构热电厂厂房定向爆破拆除实例,结合该厂房结构坚固,爆破作业条件差和爆破振动易引起电气设备停止运行的特点,首先确定了爆破切口高度为6 m,并运用Midas/civil有限元软件对厂房进行倒塌失稳分析,然后对非承重墙、管道及钢架支撑等进行预处理,并估算出爆破振动安全距离为9.2m,同时在办公楼前搭钢架并覆盖塑料网进行防护,最后对爆破振动速度进行了现场实时监测和数值分析.实践表明:爆破振动数值分析和现场监测结果基本一致,爆破振动对电气设备的正常运行无影响.     

复杂结构热电厂厂房爆破拆除

介绍了位于茂名热电厂内汽轮机及锅炉厂房的爆破拆除.该厂房结构复杂,厂房之间存在多处混凝土横梁及楼板链接,整体稳定性强.爆破方案包括了预处理、切口高度的选择、立柱爆破参数的计算、药包设置、起爆网路设计和爆破安全防护.结果表明:厂房顺利倒塌,确保了周围建筑物的安全,爆破达到了非常理想的效果.     

电厂烟囱及主厂房控制爆破拆除

介绍了电厂100m高钢筋混凝土烟囱和50m高厂房定向倒塌爆破拆除技术。针对烟囱和厂房高度、周围环境及结构特点,对爆破方案进行了精心设计;经过计算,选取了合理的爆破切口和爆破参数;采用延时控制爆破技术,同时对烟囱和厂房进行了爆破拆除。通过安全校核及安全防护措施,确保了附近建(构)筑物的安全     

电厂烟囱及主厂房控制爆破拆除

介绍了电厂100m高钢筋混凝土烟囱和50m高厂房定向倒塌爆破拆除技术.针对烟囱和厂房高度、周围环境及结构特点,对爆破方案进行了精心设计;经过计算,选取了合理的爆破切口和爆破参数;采用延时控制爆破技术,同时对烟囱和厂房进行了爆破拆除.通过安全校核及安全防护措施,确保了附近建(构)筑物的安全     

150 m钢筋砼烟囱定向爆破拆除

在倒塌场地狭小的条件下,采用定向爆破方法成功拆除了一座150 m高钢筋砼结构烟囱.介绍了爆破切口形状、切口参数和爆破参数的选择以及安全验算,通过开挖减振沟、铺垫缓冲层等安全防护措施,降低了触地振动和爆破飞石危害,确保了附近厂房的安全,可供类似工程参考.     

大型多跨厂房及烟囱定向爆破拆除

采用延时爆破技术,一次定向拆除了大型多跨厂房及烟囱。利用厂房中间的框架结构定向爆破形成的倾倒趋势,前推汽机房,后拉锅炉房,促进框架结构前后两侧排架结构的定向倒塌,从而实现多跨厂房的定向爆破拆除。克服了大型多跨排架结构厂房整体性差、不利于定向倾倒的难题,避免了排架结构后排支撑立柱不倒甚至反倒的问题。合理的延时控制,使烟囱定向倒塌在厂房的废碴上,减缓了塌落冲击振动。本文阐述了厂房及烟囱的爆破参数和延时起爆网路的设计、爆破安全控制与防护措施,成功的经验可供类似工程参考。     

大型钢结构物聚能切割爆破技术研究

上钢一厂钢结构厂房拆除工程是我国首次采用聚能切割爆破技术进行的大型钢结构物的爆破拆除.爆破拆除的钢结构厂房总面积3.87万平方米.爆破拆除工程解决了线性聚能切割器的设计与定型、爆破预处理设计与施工、钢结构聚能切割爆破的方案设计、爆破安全防护等多项关键技术.工程爆破效果良好,爆破危害效应得到了很好的控制.     

微倾坍塌爆破拆除框架结构厂房

高约 2 3m的待拆厂房 ,其一侧位于须保护厂房的两根立柱之间 ,相距仅 5 0cm。另一侧 8 5m之外也是须保护的厂房。在此复杂条件下 ,采用了先使厂房微倾斜尔后定向倒塌的方案。通过合理确定整体微倾角度、柱底破坏高度、微差时间和孔网参数 ,成功地爆破拆除了框架结构厂房 ,被保护的建筑物未受任何影响     

砖结构烟囱爆裂口与支撑体的关系对后坐影响

爆破拆除的这座烟囱高度 30m ,砖砌结构 ,筒体厚 37cm ,在距地面 5m处爆破拆除 ,烟囱倒向的反侧紧连平房等建筑物 ,且需要保护。本文叙述了烟囱控爆方案和爆破参数设计 ,就烟囱爆裂口与支撑体的关系对后坐的影响谈了笔者一些肤浅的认识     

砖结构烟囱爆裂口与支撑体的关系对后坐影响

爆破拆除的这座烟囱高度 30m ,砖砌结构 ,筒体厚 37cm ,在距地面 5m处爆破拆除 ,烟囱倒向的反侧紧连平房等建筑物 ,且需要保护。本文叙述了烟囱控爆方案和爆破参数设计 ,就烟囱爆裂口与支撑体的关系对后坐的影响谈了笔者一些肤浅的认识     

复杂环境下40m高楼房定向爆破拆除

充分考虑待拆楼房的结构特征和周围环境的局限性,对内墙进行了预处理,设计的爆破切口高度和爆破网路使最后排立柱形成有效的铰接点,开挖了减振沟,实施了安全防护措施,达到了预期的爆破效果。     

危房附近溢洪道闸室的拆爆振动效应分析

陆浑水库溢洪道闸墩基础1m以上需爆破拆除,周围环境复杂,距右墩21m处有一栋三层危房。为防止爆破产生的震动效应导致危房现状的恶化,工程初期进行了现场爆破试验。试验研究了爆破震动的传播衰减规律和楼房的振动动力响应,确定了爆破安全控制标准。试验结果有效地指导了爆破设计和施工。     

危房附近溢洪道闸室的拆爆振动效应分析

陆浑水库溢洪道闸墩基础1m以上需爆破拆除,周围环境复杂,距右墩21m处有一栋三层危房。为防止爆破产生的震动效应导致危房现状的恶化,工程初期进行了现场爆破试验。试验研究了爆破震动的传播衰减规律和楼房的振动动力响应,确定了爆破安全控制标准。试验结果有效地指导了爆破设计和施工。     

13层框剪结构楼房非对称控制爆破拆除

介绍了采用控制爆破技术拆除一座１３ 层框剪结构楼房的实例。该楼房位于广东省东莞市繁华闹市区,高度５０４ｍ ,建筑面积９０００ 多ｍ２ 。楼房南北向长６０ 多ｍ ,东西向宽１２ｍ ,楼房南端１８ｍ 长段拐了一个大约４５°的弯,成为不对称结构。由于地形条件和周边环境条件限制,要求控制楼房向南倒塌。作者运用控制爆破技术,根据楼房结构特点,将楼房切成南北两段,消除了南端拐弯段（ 不对称部分） 倒塌时对北端产生的扭转影响,同时又避免了倒塌方向上楼房的线性尺寸太长,南端着地太早而导致北端解体不充分、形成爆堆太高、甚至北端倒不下来的问题。爆破使用炸药１２０ｋｇ,雷管５０００ 余发。１９９８ 年４ 月２３ 日爆破,十分成功,完全达到了设计效果。距楼房仅３０ｍ 处的明代建筑———西城楼丝毫无损。为同类工程施工提供了宝贵经验     

定向爆破拆除框架式水塔

高 2 7m的水塔建于 193 4年 ,其顶部水罐由 12根钢筋混凝土柱支撑。在倒向侧 7根立柱上形成不同高度的爆破切口 ,背向侧倾倒中心线上的一根立柱上形成小爆破切口 ,其余 4根立柱底部打贯通孔 ,使水塔准确定向倾倒。文中讨论了立柱切口高度的计算 ,爆破参数的确定 ,并介绍了所采用的安全措施。     

定向爆破拆除框架式水塔

高 2 7m的水塔建于 193 4年 ,其顶部水罐由 12根钢筋混凝土柱支撑。在倒向侧 7根立柱上形成不同高度的爆破切口 ,背向侧倾倒中心线上的一根立柱上形成小爆破切口 ,其余 4根立柱底部打贯通孔 ,使水塔准确定向倾倒。文中讨论了立柱切口高度的计算 ,爆破参数的确定 ,并介绍了所采用的安全措施。     

13层框剪结构楼房非对称控制爆破拆除

介绍了采用控制爆破技术拆除一座１３ 层框剪结构楼房的实例。该楼房位于广东省东莞市繁华闹市区,高度５０４ｍ ,建筑面积９０００ 多ｍ２ 。楼房南北向长６０ 多ｍ ,东西向宽１２ｍ ,楼房南端１８ｍ 长段拐了一个大约４５°的弯,成为不对称结构。由于地形条件和周边环境条件限制,要求控制楼房向南倒塌。作者运用控制爆破技术,根据楼房结构特点,将楼房切成南北两段,消除了南端拐弯段（ 不对称部分） 倒塌时对北端产生的扭转影响,同时又避免了倒塌方向上楼房的线性尺寸太长,南端着地太早而导致北端解体不充分、形成爆堆太高、甚至北端倒不下来的问题。爆破使用炸药１２０ｋｇ,雷管５０００ 余发。１９９８ 年４ 月２３ 日爆破,十分成功,完全达到了设计效果。距楼房仅３０ｍ 处的明代建筑———西城楼丝毫无损。为同类工程施工提供了宝贵经验