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通过示差扫描热卡计DSC7的热焓测量,在连续升温的条件下研究了10种非晶态合金条带的两个表面对晶化温度的影响,研究发现:非晶态条带的晶化开始和晶化峰顶温度对于条带的自由面和由辊面是不相同的,其温度差值与非晶态条的表面状态有直接关系,条带的两上面均光亮.平整,温差很小,表面粗糙的条带,两个面的晶化温度差较大。 相似文献
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高类金属含量非晶态合金的晶化温度研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了含有B、Si二种类金属元素的Ni基非晶态合金的晶化温度随其中活性较强的类金属元素B含量变化关系。发现当B含量<17.5at%时,出现二个晶化温度Tcr1和Tcr2;当B含量>17.5at%时,则只有一个晶化温度Tct。利用“双层单元结构模型”和“结构缺陷形成机制”,对其微观机理给出的理论模型解释。 相似文献
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用透射电镜研究了电镀 Ni-Mo 非晶态合金晶化过程中形貌和相结构的变化。发现晶化初期除了在非晶基体上析出 Ni 的固溶体外,还先后出现两个亚稳相,一个为面心立方的,a=1.11nm;另一个为六角相,a=0.30,c=0.47nm。最后稳定相是 Ni 和 Ni_3Mo。两相有固定取向关系和良好共格关系。这样,可以从固溶,弥散和析出相几种强化机制上来理解电镀 Ni-Mo 非晶态合金加热过程中的强化现象。 相似文献
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本文对非晶态合金的晶化过程提出了一种新的成核机制,从而对非晶态 Fe-B 系合金的晶化温度 Tcr 与类金属 B 含量的关系及 Fe-Ni 基合金的晶化起始温度 Tg 与淬火速率的关系等重要实验规律,作出了相当合理的理论模型解释。 相似文献
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运用电沉积的方法在45钢基体上制备Ni-P合金镀层,使用差示扫描量热法(DSC)和热重法(TG)分析非晶态NiP合金镀层在20℃/min加热速率下的热效应和质量变化。在300℃和400℃分别对镀层进行0,15,30,45,60,75min的热处理,采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)、显微硬度计对镀层进行表征。结果表明:Ni-P合金镀层在加热过程中的放热峰出现在284.8℃处,镀层的质量和元素组成稳定;晶化过程经历了非晶态、亚稳态NiP和Ni5P2、稳定态Ni3P的转变;经过热处理后,镀层的显微硬度显著提高,最大值达1036.56HV,约为镀态的2倍;热处理态镀层的耐NaCl溶液腐蚀性能比镀态有所下降,但两者都比45钢基体好。 相似文献
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研究了用单辊法制备非晶态合金条带时,冷却辊表面线速、熔体射流压力、喷射距离等参数对非晶态Fe30B11.4Si3.5合金条带的形成、条带结构、性能及其退火脆化和晶化的影响。液淬工艺参数的合理配合下获得的足够高的液淬速率是得到非晶结构的关键,也是制备质量条带的决定因素。液淬速率愈高,条带厚度愈小,其脆化敏感性愈低。因此,高液淬速率下薄带的制备,有益于提高非晶态合金脆化抗力。非晶合金的晶化与液淬条件之间不存在直接的联系。 相似文献
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应用辊轧急冷技术制备宽3-5mm、厚30-50μm连续的非晶带材,其成份为(Fe80Ni20)80-xSixB14(X=4、6、8、12、16),用X-衍射方法检验了材料为非晶态,用磁天平法确定材料的居里温度(Tc)和饱和磁化强度(Ms)。用差热分析法确定了材料的晶化温度(Tcr)。应用X-衍射法研究材料的晶化过程,经研究发现:1.在(Fe80Ni20)80-xSixB14非晶合金中,随Si含量的增加,Tcr增加而Tc下降。2.在所研究的合金中从非晶态到晶态的转变过程中,除发现两个较强的亚稳相外,尚存在一个较弱的第三亚稳相。3.Si含量对非品晶化过程行为有较复杂的影响,五种样品在高温时析出相分别为:(Fe80Ni20)82Si4B14:Fe55Ni45 α-Fe Fe2B (Fe80Ni20)80Si6B14:Fe65Ni45 α-Fe Fe2B 复杂立力相(α=6.14A) (Fe80Ni20)78Si6B14:Fe55Ni45 α-Fe Fe2B 复杂立方相(a=6.14A) (Fe80Ni20)74Si12B14:Fe56Ni45 α-Fe 复杂立方相(a==6.14A) (Fe80Ni20)70Si16B14:复杂立方相a=6.14A 体心立方相(a=2.83A) 4.在本文研究的合金中最高居里温度Te=475℃,最高晶化温度Tcr=508℃,最大的饱和磁化强度Ms=147.73emu/g。 5.通过对合金相变过程的研究可以看出,由于Si的加入可推迟面心立方相大量析出的温度而对体心立方相的析出温度影响不大。 相似文献
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对Fe6 8Cu1 Nb3Cr8Si1 0 B1 0 非晶合金在 40 0~ 5 40℃等温退火 1h后的晶化行为及初始磁导率 μi 与温度的关系进行了研究。结果表明 :用Cr取代部分Fe和Si的Fe6 8Cu1 Nb3Cr8Si1 0 B1 0 非晶合金经适当温度退火后可获得具有bcc结构的α Fe(Si)纳米晶 ,合金的居里温度 (Tc <15 0℃ )远低于Finemet合金的Tc(约为 3 40℃ ) ;合金在淬态和 40 0℃退火后的 μi T曲线上出现Hop kinson峰 ,经 5 0 0℃和 5 40℃退火后其 μi T曲线上Hopkinson峰消失 ,曲线具有明显的长尾特征。 相似文献
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叶丰 《中国材料科技与设备》2007,4(2):101-104,110
综述了压力对非晶态合金的晶化行为的影响。首先介绍压力作用对不同类型晶化过程的作用,主要是晶化温度的变化,然后通过体积变化、原子扩散、界面和塑性变形几个方面分析压力如何影响非晶态固体晶化过程的。多数非晶合金体系表现出晶化温度随压力升高,热稳定性增加,说明原子扩散仍然是主要的影响因素。此外,少数非晶合金体系则需要考虑新生晶体/非晶界面的作用,在一定条件下,晶化温度反而随压力升高而下降。塑性变形也可以降低非晶的热稳定性。 相似文献
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Ce对非晶态Fe76B15Si9合金脆化及晶化的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
在非晶态Fe76B15Si9合金中加入Ce可明显改变合金的退火脆化倾向,Ce与杂质元素化合生成高熔点的化合物,在晶化过程中成为晶体形成的核心,加快了非均匀成核速率,降低了开始发生晶化的温度,但对其晶化反应进行顺序及晶化产物不产生影响。 相似文献
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用差热分析(DTA),结合X射线衍射(XRD)研究了Sm-Fe-Si-C非晶态合金的晶化动力学。结果表明:温度低于900℃时,该合金晶化相为α-Fe(Si)固溶体和Sm2(Fe,Si)17Cx。α-Fe(Si)相的晶化表观激活能为431.51kJ/mol,Sm2(Fe,Si)17Cx相的晶化表观激活能为514.43kJ/mol。上在晶化初期活能变化不大,当α-Fe(Si)相的体积分数大于70%,S 相似文献