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为了查找西北油田S135钻杆大面积腐蚀的原因,研究了当模拟试验工况为80℃、pH=10、溶解氧3~4 mg/L、试验周期120h、不同氯离子浓度溶液对S135钻杆腐蚀速率的影响.结果表明:在模拟试验工况条件下,S135钻杆腐蚀机理均为以氧腐蚀为主的均匀腐蚀,当氯离子浓度含量较低时(10 000~50 000 mg/L),随着氯离子含量增加,S135钻杆的腐蚀速率呈现出一定的降低(0.25~0.02 mm/a);当氯离子浓度含量达到110 000 mg/L时,腐蚀速率降低至0.05 mm/a,这与当氯离子含量升高时,对溶解氧的排驱作用相关. 相似文献
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以Ni-Mo合金为基添加W、Mo等所形成的一种新型合金在强还原性介质中具有良好的耐蚀性。采用金相方法与腐蚀试验方法研究合金的相结构与耐蚀性的关系,确定了合金最佳组成及其良好综合性能,并且讨论了合金元素对其耐腐蚀性能的影响。试验证明,合金经氩弧焊接不发生晶间腐蚀,焊接后无须进行固溶处理,可直接使用。合金在脱O_2后的40%HF溶液中,70℃时的腐蚀速率为0.05~0.07mm/y;在沸腾温度时的腐蚀率≤0.2mm/y。合金在固溶状态下为单相γ固溶体组织,其纵弹性模量(E)为2.009×10~5MPa(20500kgf/mm~2),抗拉强度(σ_b)>7.35×10~2MPa(75kgf/mm~2),延伸率(δ)>35%,杯突值为11~13mm。 相似文献
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目的 设计一种具有高玻璃形成能力的高熵非晶合金,并探讨其电化学腐蚀行为。方法 通过合金的原子尺寸差、混合熵、混合焓等经验参数规律,设计ZrxTiNiCuBe(x=1.5、2、2.5、3、3.5)合金,并采用铜模吸铸法制备直径为6 mm的样品。利用X射线衍射技术表征材料的结构,通过电化学工作站分析Zr2TiNiCuBe高熵非晶合金在1 mol/L H2SO4、1 mol/L NaOH和3.5%(质量分数)NaCl这3种溶液中的电化学腐蚀行为,并研究溶液温度、晶化处理对合金在NaCl溶液中电化学腐蚀行为的影响。结果 设计的Zr–Ti–Ni–Cu–Be合金均为单一的非晶结构,具有较强的玻璃形成能力。Zr2TiNiCuBe高熵非晶合金在H2SO4、NaOH溶液中具有钝化行为,主要发生均匀腐蚀,在H2SO4溶液中的自腐蚀电流密度和维钝电流密度分别为6.42×10–8、3.49×10–6 A/cm2,在NaOH溶液中的自腐蚀电流密度和维钝电流密度分别为1.59× 10–7、5.66×10–6 A/cm2。在NaCl溶液中主要发生点蚀现象,自腐蚀电流密度和点蚀电位分别为7.26×10–8 A/cm2和−0.103 V,具有较强的点蚀钝化能力。结论 Zr2TiCuNiBe高熵非晶合金在H2SO4、NaOH和NaCl溶液中均呈现出比304L不锈钢更优异的电化学腐蚀性能。 相似文献
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将喷有各种涂层的试样和对比试样,在高于工况实际温度下的热抗燃油中加速腐蚀试验,其腐蚀率远低于lμm/a,结合强度在涂层厚达0.10 mm~0.15 mm时高达42.9 MP_a,分析结果认为:喷铝涂层具有良好的耐油蚀性能,可以替代整体不锈钢油箱等部件,降低了成本。 相似文献
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孙春方 《理化检验(物理分册)》2003,39(2):75-77
对QStE380TM SEW092材料进行疲劳试验,得到了应力-寿命曲线,当σ>σ0.1时,N=6.722×1041×σ-13.196,σ0.1=335MPa;得到了应变疲劳特性△σ/2=919(2Nf)-0.0923,△εp/2=L 08(2Nf)-0.7599,△σ/2=912(△εpp/2)0.1204.其裂纹扩展速率为当da/dN≥5×10-5mm/周,da/dN=L 041×10-9(△K)3.3012;当da/dN<5×10-5mm/周,da/dN=3.747×10-12(△K)6.8595. 相似文献
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掺Nb的SrTiO_3内边界层高介电常数材料 总被引:5,自引:1,他引:4
掺 Nb 的 SrTiO_3内边界层高介电常数材料,其相对介电常数(?)值高达7.2×10~4,介电耗损角正切 tgδ<2.5×10~(-2),介电常数的温度系数α_r<2.0×10~(-3)K~(-1),电压系数α_v<5.0×10~(-3)V~(-1)。它不仅是制作电容器的极好材料,而且是压敏电阻材料,其微分电导 dI/dV 在小于击穿电压范围为:(1.15/V~(1/2))×10~(a+bV~(1/2))。材料的特性跟烧结后的晶粒尺寸、过量的 TiO_2和扩散杂质的选择有极其密切的关系。 相似文献
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对煤焦油馏分塔的使用现状进行了调查,并借助金相显微镜、能谱仪、耦合等离子发射光谱仪、X射线衍射仪等手段从煤焦油馏分塔的材质、腐蚀介质、腐蚀产物等角度讨论了其腐蚀的原因;利用塔板在一定时间内的尺寸变化测定了其均匀腐蚀速度.结果表明,该塔的内件材质是奥氏体型不锈钢316L,基体分布着少量铁素体,介质中存在着大量的硫离子及氯离子,使316L具有很大的孔蚀倾向;腐蚀产物中存在着大量的硫元素,并以Fe7S8形式存在;4 mm的塔板约2 a可被均匀腐蚀掉,但孔蚀的发生将使塔板的腐蚀破坏时间远低于2 a;316L不宜作为煤焦油馏分塔的材料使用. 相似文献
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通过不同温度的高温高压鲜酸(15%HCl+1.5%HF+3%HAc+4.5%缓蚀剂)腐蚀试验及极化曲线测量,研究超级13Cr马氏体不锈钢油管材质在鲜酸溶液中的腐蚀行为及其与酸化缓蚀剂的匹配性。结果表明:鲜酸中加入酸化缓蚀剂,超级13Cr的开路电位正移,自腐蚀电流密度显著降低,酸化缓蚀剂主要改变了超级13Cr的阳极过程;在较低温度条件下,超级13Cr与酸化缓蚀剂的匹配性良好;随着鲜酸试验温度的提高,超级13Cr材质的均匀腐蚀速率增大,其在160℃的均匀腐蚀速率为47.08mm/a,接近50.8mm/a;温度低于120℃,超级13Cr未出现明显点蚀,超过160℃,其点蚀程度显著增大;140~160℃应为酸化缓蚀剂缓蚀效果显著降低的突变区。 相似文献
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本文研究在13SiMnNiCrMoV 结构钢中用尖裂纹的应力强度因子来反映三点弯曲缺口试样的疲劳裂纹萌生规律。当 R=0.1,f=100Hz,试样尺寸 B×W×L=12.5×25×117mm 时,缺口名义应力幅的门槛值为Δσ_(th)=3315ρ~(0.352) MPa,0.5mm≤ρ≤5mmΔK_(th)=250ρ~(0.352) MPam~(1/2)门槛值与ρ有关。同时得到缺口裂纹萌生的循环次数 N_i 与名义应力幅Δσ、缺口曲率半径ρ的定量关系是N_i=3.98×10~(22)ρ~(1.62)/Δσ~(4.85),N_i≤10~(5.5)并讨论了(ΔK_1/ρ~(1/2))_(th)与ρ无关的结论。 相似文献
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通过模拟油田超深超高压高温油气井腐蚀环境,研究超级13Cr马氏体不锈钢管材抗均匀腐蚀、点蚀、应力腐蚀开裂(SCC)及酸化液腐蚀的性能。研究结果表明:随着井深的增加,超级13Cr马氏体不锈钢的均匀腐蚀速率逐渐增大,且气相的均匀腐蚀速率要大于液相的腐蚀速率,但不论在液相还是在气相腐蚀条件下,均匀腐蚀速率均远小于0.1mm/a;由于超级13Cr马氏体不锈钢有较高的Mo,Ni含量,在模拟腐蚀环境中未出现明显点蚀现象,且具有良好的抗SCC性能;循环酸化腐蚀试验后试样管体和接箍部分没有出现点蚀、缝隙腐蚀等局部腐蚀迹象。 相似文献
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本文介绍核孔膜生产线,重点描述了膜微孔制备工艺的实验研究。对于PC和PES膜,已得到32种工况下的扩孔公式,其形式为D=A+Bt,其中D——孔径,t——扩孔时间,A,B为特定工艺参数下的常数值.通过实验。得到了膜孔密度N与300~#核反应堆功率P、热柱辐照位置L的经验公式,即N=6.97×10~5×10~3×101~(1.18L).在本生产线上可生产最大幅面为3 140mm×240mm,孔径为0.04~10 μm的多系列多规格的核孔膜产品。 相似文献