|
1.
|
速度阶跃法计算冲击响应幅值的误差原因和适用条件研究
|
|
|
|
|
|
|
单树军 何琳《振动与冲击》,2007年第26卷第1期
|
|
|
当冲击力作用时间远小于隔离系统的固有周期时，我们通常把冲击运动理想化为速度阶跃，由于这种处理方法大大简化了冲击响应的分析和计算，因此被广泛地用于冲击响应幅值和冲击谱的计算中，而实际上对于有阻尼系统原有的适用条件是不充分的。长期以来速度阶跃法存在严重的误用。本文通过对使用速度阶跃法计算冲击响应幅值的误差原因的研究，提出了速度阶跃法完整的适用条件。
|
|
2.
|
从系统阶跃响应到系统频率响应函数的方法误差 被引次数：3
|
|
|
|
|
|
|
何闻 魏燕定《计量与测试技术》,1995年第22卷第2期
|
|
|
本文通过对两种具有不同上升沿的实际输入“阶跃信号”的分析，指出把实际输入系统的“阶跃信号”理想化为理论阶跃信号后将导致对系统频率响应函数分析的方法误差，同时对“阶跃信号”的正确选择作了分析。
|
|
3.
|
电子设备底部平置式减振系统的振动与冲击隔离分析计算
|
|
|
|
|
|
|
张俊明《西安电子科技大学学报》,1984年第3期
|
|
|
本文针对电子设备底部平置式减振系统,推出了在小阻尼情况下设备三自由度耦合振动响应及共振振幅的近似计算法;从能量传递观点出发,在把设备简化为单质体的基础上,提出了设备六自由度耦合冲击最大位移响应的速度阶跃分析法。
|
|
4.
|
阶跃信号的处理方法及其在测定滑动轴承动态特性系数中的应用 被引次数：1
|
|
|
|
|
|
|
张正松 宝志雯 郑沛怡《振动与冲击》,1984年第4期
|
|
|
阶跃信号是个实变的信号,又由于在信号处理中总是取有限个点数,即总是要截断的,这使对阶跃信号的处理就比较困难。本文提出了一种对阶跃信号直接进行谱分析的切实可行的信号处理方法,并把这种处理方法应用来测定滑动轴承的刚度及阻尼系数。这样不需要专门的激振设备,用阶跃力作为激振力,用信号处理得到系统的传递函数,进而计算出滑动轴承的动态特性系数。由于用阶跃力激振,激振设备十分简单,适用性强,并且具有一定的精确度,因此有较好的实用价值。
|
|
5.
|
由压力测量系统对阶跃斜率函数的响应计算传递函数的样条法
|
|
|
|
|
|
|
李伯松 夏庆麒《计量学报》,1983年第1期
|
|
|
本文导出了由压力测量系统对阶跃斜率函数的响应计算传递函数的样条法,其阶跃值和斜率值由响应的采样值确定,同时给出它们的误差。此方法分析的频率范围宽、误差小,并适用于阶跃函数的作用情况。应用时可使用等间隔或不等间隔采样。
|
|
6.
|
库仑阻尼系统的冲击响应研究
|
|
|
|
|
|
|
张萌 张振山 张文群《振动与冲击》,2010年第29卷第11期
|
|
|
利用分段线性方法对含库仑阻尼系统的冲击方程进行了解析求解.研究发现,忽略库仑阻尼的粘滞作用,或对冲击激励进行速度阶跃等效,会造成冲击响应计算结果严重偏离正常值.利用仿真结果给出了库仑阻尼系统冲击响应的特点,得出库仑阻尼的加入可有效地提高冲击隔离器的抗冲性能.研究结果对于深入研究库仑阻尼系统冲击响应有重要参考价值和潜在的应用价值.
|
|
7.
|
振冲隔离器油阻尼特性的试验建模研究
|
|
|
|
|
|
|
付兰芳 刘勇 刘夫云《桂林电子科技大学学报》,1999年第19卷第4期
|
|
|
以非线性油阻尼振冲隔离器为研究对象,物理模型为单自由度、阻尼元件与线性刚度元件并联.运用现代计算分析方法,通过大量科学试验及合理的数据处理,根据处理所得数据及显示的图形结果进行油阻尼特性的非线性分析及建模,提出了在小型电子设备中适用的振冲隔离器的油阻尼特性模型,由于其体积小,在忽略位移影响的情况下,油阻尼特性模型是按频率分区、按速度分段的.文中给出具体实例进行了详细的说明,并初步进行了理论分析和探讨.
|
|
8.
|
磁流变液阻尼器动态响应及其影响因素分析
|
|
|
|
|
|
|
黄曦 余淼 陈爱军 廖昌荣 陈伟民《功能材料》,2006年第37卷第5期
|
|
|
动态响应时间是磁流变阻尼器的一个非常重要的性能参数,它直接决定着磁流变阻尼器的控制频率、应用范围和使用效果.本文定义由初始阻尼力变化到稳态阻尼力与初始阻尼力之差的63.2%时所需要的时间为动态响应时间,对测得的阻尼力上升过程和下降过程曲线进行了数据处理和统计分析,得到了不同测试条件下的响应时间常数,分析了电磁线圈连接方式、阶跃电流幅值、活塞速度值、工作温度等因素对汽车磁流变阻尼器动态响应时间的影响,并作了合理解释.
|
|
9.
|
物体在粘滞性阻尼剂中运动规律探讨和粘滞性阻尼器结构形式研究
|
|
|
|
|
|
|
丁辉 战嘉恺《噪声与振动控制》,1999年第5期
|
|
|
1．前景金属螺旋弹簧隔振器广泛应用于振动和冲击的隔离，但金属螺旋弹簧隔振器阻尼比很低，只有0．003左右。对于旋转或旋转往复机械设备，为限制其起动和停车时的振幅，一般要求其隔振系统阻尼比为0．04～0．I0或更大一些；而对冲击隔离而言，阻尼比应在0．20～0．30范围或更大一些。显然，金属弹簧隔振器无法满足这一要求，一般应用时应配套有阻尼器。目前国内配套阻尼器的类别有七、八种，均存在各自的缺点。在某些情况下（如大型冲击设备的冲击隔离）难以满足要求。相对来讲，粘滞性阻尼器适用范围广，尤其是在体积不大的情况下，其阻…
|
|
10.
|
时域分析中调整时间计算方法的剖析
|
|
|
|
|
|
|
洪晓华 肖兴明 陈军《测试技术学报》,2004年第18卷第Z5期
|
|
|
本文根据精确计算,认为"ξ=0.707,即在此条件下系统的单位阶跃响应的调整时间最短,响应最快"这一结论依据不足.最佳阻尼比应随允许误差范围Δ的不同而不同,当Δ=0.05时,最佳阻尼比ξ=0.69,当Δ=0.02时,最佳阻尼比ξ=0.78.同时,笔者经过分析,认为现有的用包络线法计算调整时间,误差可能很大,且难以控制.
|
|
11.
|
舰载设备用隔离器抗冲击性能评价方法分析
|
|
|
|
|
|
|
黄鑫 闫明 温肇东 张磊《机械》,2016年第3期
|
|
|
为提高舰载设备抵抗水下非接触爆炸冲击的能力,重要设备普遍采用弹性安装方式即设备与船体之间布置隔离器.目前有多种方法用于评价隔离器的抗冲击性能,为评价这些方法的合理性,推导了冲击过程中伪速度与能量的正比关系,提出用伪速度隔冲率来衡量隔离器抗冲击性能.介绍了几类隔离器抗冲击性能评价方法,对设备-隔离器简化模型进行冲击响应计算,通过对比分析伪速度隔冲率与其它几类评价方法在不同频段下的变化规律,得出结论,不论在低频段还是在高频段,缓冲系数均能较好衡量隔离器抗冲击性能,而加速度隔冲率及速度隔冲率仅在低频段能够较好评价隔离器抗冲击性能.
|
|
12.
|
舰载激光惯导系统冲击隔离器的设计
|
|
|
|
|
|
|
邹燕《机电产品开发与创新》,2014年第27卷第6期
|
|
|
舰载激光惯导系统要求所使用的冲击隔离器具有较高隔冲效率及姿态保持精度,据此设计了六连杆弹簧-液压阻尼冲击隔离器,通过数值仿真计算得到了弹簧及阻尼器的参数。在此条件下,垂向及横向隔冲效率均在80%以上,舰船摇摆时冲击隔离器上台体绕下台体转角的最大值为33角秒,满足舰载激光惯导的使用环境要求。最后在轻型冲击机上对激光惯导冲击隔离器的隔冲性能进行了试验验证,垂向隔冲效率为88%,横向隔冲效率为84.7%,试验数据与理论分析相比误差不超过3%,验证了设计的正确性。
|
|
13.
|
极板不平行对力反馈微加速度传感器可靠工作范围的影响
|
|
|
|
|
|
|
吴浩 车录锋 王俊杰 王跃林《机械强度》,2007年第29卷第5期
|
|
|
根据梳齿式电容加速度传感器极板不平行对传感器静电力和阻尼力的影响,建立有阻尼力反馈微加速度传感器的等效电学模型.通过电学模拟,分析不同阻尼情况下由工艺原因引起的电容极板不平行对传感器可靠工作范围的影响.结果表明,当传感器受阶跃信号的冲击时,可靠工作范围随极板倾斜程度的增大而减小,并且模拟结果还表明, 在欠阻尼情况下传感器的可靠工作范围比临界阻尼或过阻尼情况下要小.
|
|
14.
|
冲击缓冲用磁流变阻尼器的响应特性模型与实验研究
|
|
|
|
|
|
|
李赵春 顾权 周冰倩 王炅《振动与冲击》,2018年第5期
|
|
|
针对冲击缓冲用磁流变阻尼器对快速性的要求,对其响应特性进行理论建模与实验研究。根据磁流变线圈电磁电路,建立了磁感应强度响应特性理论模型,并用频率测定方法确定了响应时间常数。通过实验测试了不同电流条件下磁流变阻尼器的磁感应强度阶跃响应,结果表明不同幅值的激励电流对磁感应强度的响应并无明显影响,获得上升阶跃平均响应时间常数为4.9 ms,下降阶跃平均响应时间常数为2.8 ms。建立了剪切屈服应力的二阶响应模型,并利用冲击实验台测试了冲击载荷下磁流变阻尼器剪切屈服应力的阶跃响应,通过模型拟合获得响应时间常数为4.8 ms。实验结果表明剪切屈服应力二阶模型能较好地吻合实验响应曲线,说明该模型能够较准确地描述冲击条件下磁流变阻尼器的响应特性。
|
|
15.
|
混合结构时程分析中的阻尼比计算研究 被引次数：1
|
|
|
|
|
|
|
周国伟 张志强 李爱群 徐金军《振动与冲击》,2012年第31卷第16期
|
|
|
摘 要： 混合结构由于其建筑及功能上的种种优点，在现代建筑中得到广泛应用。对这类结构进行分析时，主要有两个问题：一是在考虑不同材料的情况下，结构的整体阻尼比如何计算；二是在整体阻尼比的计算结果下，如何针对小阻尼材料进行修正。本文以高楼顶加钢塔的这一混合结构形式为例，建立了一种非比例阻尼矩阵的构造方法，计算结果表明该构造方法得到的振型阻尼比可以较好的反映对主体结构和顶部钢塔影响最大的4阶振型的耗能特点。此外，本文基于反应谱法推导了顶部钢塔在整体阻尼比（第一阶主振型的阻尼比）计算下的误差，在此基础上，给出了相应的修正公式，最后采用上述方法分析了洛阳某高层顶部钢塔的地震响应。
|
|
16.
|
不同泄油体模式下水平井产能方程分析
|
|
|
|
|
|
|
张小龙 李晓平 谢维扬 王小梅《天然气与石油》,2012年第30卷第2期
|
|
|
水平井产量计算公式众多,不同泄油体模式下的水平井产量计算公式和适用条件不同。根据油藏大小、水平井段长度及油藏边界形状等因素,将水平井泄油体分为圆柱形、椭球形和箱形三种主要模式。以单相稳态流动为基础,选择国外有代表性的水平井产能方程,对其特点和应用条件进行分析,同时阐述国内相关学者的水平井产能方程。所介绍的产能公式均是将三维流动转换为二维流动,采用复势叠加原理和镜像反映原理进行数学推导,在形式上具有明显的相似性,都是基于几种理想化的假设条件和一定的简化处理,因此预测结果与真实值存在一定误差。
|
|
17.
|
突扩式水跃跃长及跃后水深简化计算
|
|
|
|
|
|
|
于兴华 滕凯《水利与建筑工程学报》,2017年第6期
|
|
|
针对目前突扩式水跃跃长及跃后水深求解公式存在的计算过程繁复 、误差大 、适用范围有限等问题,依据现有突扩式水跃试验实测数据成果,在对相关参数曲线特性全面分析的基础上,采用优化拟合技术,通过对多组备选函数的拟合逼近,获得了计算过程简捷 、适用范围广的简化计算公式.精度分析表明,该公式求解水跃及跃后水深的最大相对误差分别为9.75%和8.84%,均小于现有公式的计算误差.
|
|
18.
|
地震作用下密频拱桥Rayleigh阻尼的优化解
|
|
|
|
|
|
|
雷素素 高永涛 潘旦光《哈尔滨工业大学学报》,2015年第47卷第12期
|
|
|
为建立频谱密集结构的阻尼矩阵,以地震反应谱理论为基础,基于完全二次组合(CQC)提出了求解Rayleigh阻尼系数的优化分析方法.在此基础上,为实现任意阶模态阻尼比等于精确阻尼的要求,利用Lagrange乘子法进一步建立了求解Rayleigh阻尼系数约束优化方法.以一座斜交曲梁下承式钢结构吊索拱桥为例,讨论优化分析所得Rayleigh阻尼系数的稳定性,比较了不同的优化目标组合、约束条件对优化参考频率和地震反应的影响,以及约束优化解中约束模态的选取问题.数值分析结果表明,与平方和开平方组合(SRSS)相比,CQC组合所得的Rayleigh阻尼系数的地震反应计算误差更小,约束模态应该选取对结构地震反应有显著贡献的第一阶模态.
|
|
19.
|
适用于保护控制的同步相量测量方法
|
|
|
|
|
|
|
李珏 刘灏 毕天姝 杨奇逊《电力系统自动化》,2019年第43卷第11期
|
|
|
近年来,电力系统电力电子化特征导致输配电网动态特性耦合紧密,系统性故障频发。同步相量测量单元(PMU)在动态安全控制中作用愈发重要。适用于智能配电网的同步相量测量装置的研究也得到广泛开展。如何在当前复杂电气信号条件下保证相量测量精度的同时,缩短其阶跃条件下的响应时间对保护控制应用至关重要。文中提出一种适用于保护控制的同步相量测量方法。该方法揭示了阶跃信号对相量测量的影响机理,分析了相量模型参数在阶跃信号条件下的行为规律,提出了信号阶跃识别方法。进一步,揭示了阶跃量大小与动态相量模型参数突变量的线性关系,提出了阶跃过程中相量修正方法,减少了相量计算的响应时间。仿真与实际录波数据测试验证了所提方法可有效减少响应时间,为智能配电网保护控制提供快速准确的测量数据。
|
|
20.
|
拉索减振阻尼器的性能试验研究
|
|
|
|
|
|
|
窦世昌《河北工业大学学报》,2008年第37卷第4期
|
|
|
工程中普遍采用技术较为成熟的油阻尼器抑制斜拉桥拉索的面内及面外振动.在目前的技术水平条件下,试验仍然是评价阻尼器性能的主要手段.本文进行了双阻尼器及其实索固定装置组合系统足尺试验研究,其目的是为评估阻尼器安装在实桥上时的阻尼性能,主要是连接件缝隙等因素对阻尼性能的影响.其中拉索是用钢管模拟,并与作用器连接,以施加该阻尼器所适用拉索的自振频率及振幅范围内的正弦荷载.通过记录激振位移和阻尼力时程,以计算评估阻尼效果所需的等效阻尼系数.试验结果表明:阻尼器在实际安装状况下具有较好的阻尼性能,且都具有非线性特性.
|
|
