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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 906 毫秒

1.  轮-带驱动系统稳态周期响应谐波平衡分析  
   李大鹏  储德林  丁虎《动力学与控制学报》,2015年第13卷第6期
   研究含有单向离合器、两滑轮及附件的轮 带驱动系统稳定稳态周期响应.通过单向离合器连接从动轮与附属系统,并计入传送带的横向振动的影响,导出了由偏微分 积分方程与分段常微分方程组成的连续 离散型非线性耦合方程组.利用Galerkin方法将连续非线性方程组截断为一组非线性常微分方程组,再运用谐波平衡法得到轮 带驱动系统耦合非线性振动的稳态响应.通过比较有无单向离合器装置的系统稳定稳态幅频响应曲线,研究了单向离合器对驱动系统以及轮 带系统非线性动态特性的影响.并首次研究了高频激励下轮 带系统的稳态响应.最后,运用Runge Kutta方法对比验证了基于谐波平衡法得到的稳态响应.    

2.  单根多楔带附件驱动系统中各带段横向振动固有频率计算方法的研究  
   上官文斌  杨嘉威  冯骁《工程力学》,2014年第12期
   将单根多楔带附件驱动系统中相邻两轮之间的带段简化成纵向运动梁,推导了纵向运动带(梁)横向振动固有频率的计算方程。以一典型的三轮(主动轮、从动轮和张紧轮)-带附件驱动系统为例,分别运用轮-(梁)带耦合模型(将带简化为梁)和单根纵向运动梁(带)模型,计算分析了附件驱动系统中各带段的横向振动频率。结果表明,当带的弯曲刚度较小和带速较低时,可以利用单根纵向运动梁(带)模型计算得到带的横向振动固有频率。该文的计算方法和结论,为单根多楔带附件驱动系统中带横向振动固有频率的计算分析提供了分析模型和计算方法。    

3.  水轮发电机转子非线性电磁振动的幅频特性  被引次数:1
   徐进友  刘建平  宋轶民  王世宇《中国机械工程》,2010年第3期
   分析了非线性电磁力和机械不平衡力对水轮发电机转子动态特性的影响。采用解析方法得到了偏心转子的非线性电磁力,建立了动态偏心条件下转子的机电耦联动力学方程。采用复变函数将系统的动力学方程简化,利用谐波平衡法分析了系统的稳态解,得到了系统的幅频响应。结果表明,动态偏心条件下水轮发电机转子的电磁振动呈现非线性特征,幅频曲线在一定条件下将出现跳跃现象,系统呈现明显的软特性。    

4.  多自由度非线性振动分析的平均法  被引次数:7
   陈立群  吴哲民《振动与冲击》,2002年第21卷第3期
   将单自由度非线性振动分析的平均法推广到多自由度,基于平均化方程可以导出系统的幅频响应特性。结合具体算例,将数值方法求解微分方程而得到幅频特性与本文平均法的结果进行了比较。    

5.  皮带驱动机构的主共振近似解分析  
   杨志安  李高峰《机械强度》,2009年第31卷第5期
   应用拉格朗日方程,得到带平方和立方非线性的皮带驱动机构的非线性振动微分方程,根据非线性振动的多尺度解法,求得系统满足主共振情况的近似解,分析系统的稳定性,并对其进行数值计算.分析带的长度和横截面积、外激力、谐调值、系统阻尼等对系统的影响.分析一次近似解、二次近似解的特点,指出系统主共振的一次近似解的幅频响应曲线表现为硬刚度特性;二次近似解的幅频响应曲线表现为软刚度特性.    

6.  功能梯度矩形板的强非线性共振分析  
   胡宇达  张小广  张志强《工程力学》,2012年第3期
   针对陶瓷-金属功能梯度矩形板,在给出非均匀材料应力-应变关系及非线性几何方程的基础上,应用虚功原理导出了横向简谐激励力作用下功能梯度板的非线性振动偏微分方程。对于四边简支约束功能梯度矩形板,通过位移函数的设定,利用伽辽金积分法推得了关于时间自变量的达芬型强非线性振动方程。针对强非线性系统的主共振问题,应用改进的多尺度法进行解析求解,得到了稳态运动下的幅频响应方程。通过数值算例,给出了功能梯度矩形板共振下的幅频曲线图和相图,讨论了激励幅值及频率等参数对系统非线性振动特性的影响,并对改进多尺度法和经典多尺度法的结果进行了比较。    

7.  扬声器低频强非线性振动的周期解  
   宗丰德 张志良《声学与电子工程》,2003年第2期
   通过能量法求解扬声器低频强非线性振动系统的非线性微分方程,得到幅频关系方程、相频关系方程和强非线性振动的周期解的近似解析式。    

8.  多楔带附件驱动系统旋转振动方程的通程式方法  
   张少飞  上官文斌《振动工程学报》,2012年第25卷第1期
   建立了单根多楔带附件驱动系统的旋转振动方程的通程化方法,以适用于不同布置形式的单根多楔带附件驱动系统的旋转振动特性计算。在此基础上,开发了一个单根多楔带附件驱动系统旋转振动特性的计算程序,并利用该程序对两个不同布置形式的多楔带附件驱动系统的旋转振动特性进行了计算。计算得到了这两个不同布置形式的多楔带附件驱动系统的固有频率、带的稳态张力、轮和张紧臂的角度波动、带段的动态张力和最大轮毂载荷等。将部分计算值和实测值进行对比,验证了本文所建立的通程式方法的可行性。    

9.  具有单向离合器的多楔带附件驱动系统旋转振动建模及参数优化设计  
   张少飞  上官文斌  曾祥坤《振动与冲击》,2012年第31卷第13期
   建立有单向离合器装置的三轮-多楔带附件驱动系统的非线性旋转振动数学模型。用Gear数值算法求解从动轮与张紧臂的角度波动。计算结果表明,有单向离合器装置时从动轮与张紧臂的角度波动、各带段的动态张力、带-轮间的滑移率等系统动态特性均明显减小。计算、研究单向离合器弹簧刚度的大小、附件轴与从动轮转动惯量比的大小对系统动态特性的影响。以张紧臂角度波动、单向离合器弹簧扭矩、带-从动轮间的滑移率最小为优化目标,建立单向离合器弹簧刚度和附件轴转动惯量两参数优化设计数学模型。结果表明,优化后的系统参数,三轮-多楔带传动系统的动态特性均得到一定程度的改善。文中单向离合器装置三轮-多楔带传动系统的建模、动态特性求解及参数优化设计方法,为发动机前端附件驱动系统的旋转振动控制提供参考。    

10.  弹性圆柱壳液耦合系统内旋转重力波的近似解析解  被引次数:1
   刘习军  刘国英  王霞  郭季平《工程力学》,2010年第2期
   应用流体力学和弹性力学知识,建立了弹性圆柱壳液耦合系统的非线性振动方程,利用平均法,得到了4个自由度的非线性振动方程组的一次近似解析解,求出了低频大幅旋转重力波幅值随激振力频率和幅值的变化关系曲线,分析了系统非线性振动过程的动力特性,从理论上进一步解释了壳液耦合系统在受高频激励下产生低频大幅旋转重力波的条件与原因,近似解析解与数值解和实验现象基本吻合。    

11.  具有单向离合解耦器的发动机前端附件驱动系统的旋转振动建模及参数优化设计  被引次数:1
   曾祥坤  上官文斌  张少飞《内燃机学报》,2012年第2期
   建立了具有单向离合解耦器(Overrunning Alternator Decoupler,OAD)的八轮-多楔带发动机前端附件驱动系统的非线性旋转振动数学模型.采用Gear数值算法求解从动轮和张紧臂的角度波动.计算结果表明,有OAD装置时从动轮和张紧臂的角度波动、各带段的动态张力和带-轮间的滑移率等系统动态特性均明显减小.计算和研究了OAD弹簧刚度的大小、电机转子与电机轮惯量比的大小以及电机负载转矩的大小对系统动态特性的影响.以张紧臂角度波动、OAD弹簧转矩和带-电机轮间的滑移率最小为优化目标,建立了OAD弹簧刚度和电机转子转动惯量两参数的优化设计数学模型.结果表明,采用优化后的系统参数,该系统的动态特性均得到一定程度的改善.    

12.  多楔带传动系统轮——带振动的实测与计算方法研究  
   上官文斌  张智  许秋海《机械工程学报》,2011年第47卷第21期
   以一典型的由驱动轮、从动轮、张紧器和多楔带组成的三轮—带系统为研究对象,并对多楔带传动系统中轮的旋转振动、带的横向振动、张紧臂的摆动角度进行实测。针对三轮—带传动系统轮—带耦合振动,建立相应的数学模型。模型中,将带简化为轴向运动弦线,计算时应用Garlerkin法将带的时间—空间连续方程离散成为时间函数与空间函数之积。计算从动轮旋转角度波动、从动轮—带的滑移率、带段中点的横向振动位移、带横向振动的固有频率,并和试验值进行对比分析。结果表明,计算值与实测值吻合较好,从而计算模型和测试方法的正确性得到验证。该测试方法和计算方法对诸如发动机前端附件驱动系统等复杂的多楔带附件驱动系统动态特性的设计具有参考价值。    

13.  轧机主传动系统强非线性扭振研究  
   郑红梅  彭迪《机械设计与制造》,2014年第7期
   建立含非线性刚度的两自由度轧机主传动系统扭振模型,通过参数代换得到该系统的强非线性动力学方程。应用能量迭代法得出系统存在主振动和亚谐振动周期解的必要条件,并求解此二阶强非线性非自治系统的频响函数及解析近似解。以某厂3800轧机主传动系统为例,利用数值仿真研究了非线性刚度、线性阻尼、扰动力矩对系统主振动和1/3次亚谐振动幅频特性的影响规律。研究结果为分析此类含非线性刚度的轧机主传动系统扭振特性提供一定的理论指导和参考。    

14.  轧机辊系垂直非线性参激振动特性分析  
   侯东晓  陈浩  刘彬  时培明  张玉存《振动与冲击》,2009年第28卷第11期
   考虑了轧制界面间的非线性阻尼以及辊系间的非线性刚度,建立了四辊轧机辊系垂直非线性参激振动模型。采用多尺度法求解了系统在不同频率激励下的主共振、超谐波共振以及亚谐波共振的解析近似解,得到了系统的幅频特性方程。分析了该系统的稳定性,得到了阻尼与刚度对系统稳定性的影响关系。分析了非线性刚度、非线性阻尼等参数对系统振动的影响,得到非线性刚度的变化会引起激励幅值的跳跃,导致幅值的振荡。用数值仿真验证了分析结果的正确性。研究结果为抑制轧机辊系这类垂直颤振提供了一定理论指导。    

15.  皮带驱动机构的强非线性振动研究  
   李高峰《机械传动》,2014年第6期
   基于拉格朗日方程建立皮带驱动机构强非线性的振动方程,应用L-P方法分析了皮带驱动机构强非线性系统的主共振,得到系统主共振幅频响应方程,并进行了数值计算。分析了系统参数对主共振幅频响应曲线的影响。    

16.  旋转薄壁圆柱壳非线性波动振动分析  
   李永刚  郭星辉《南昌水专学报》,2007年第26卷第6期
   基于Donnell’s简化壳理论,考虑阻尼和几何非线性,建立旋转薄壁圆柱壳在法向激振力作用下的波动振动方程,并利用Galerkin方法将波动振动方程转换到模态坐标上,其中考虑到一端自由一端固支的边界条件,节径数和轴向半波数分别取为6和1,得到2个相互耦合的非线性微分方程,用数值方法研究了各模态变量的时间响应和非线性幅频特性,并讨论了振动响应的稳定性和激振力对系统非线性的影响.    

17.  附件驱动系统中自动张紧器的动态特性实测与建模分析  
   曾祥坤  王红云  刘建荣《振动与冲击》,2014年第33卷第18期
   介绍了发动机前端附件驱动(Front End Accessory Drive,FEAD)系统中自动张紧器动态特性的实验测试方法和评价参数。测试和分析了预载扭矩、激振频率和激振振幅对张紧器动刚度和滞后角的影响。基于张紧器的预载扭矩、弹簧刚度、阻尼系数和张紧臂转动惯量四个参数,建立了表征张紧器扭矩-角位移关系的迟滞回线模型;采用最小二乘方法识别出张紧器迟滞回线模型的模型参数。对比张紧器动态特性的实测值和计算值,结果表明张紧器迟滞回线模型的建模方法是正确性。由张紧器扭矩-角位移关系曲线换算出张紧器的动刚度和等效粘性阻尼,建立了FEAD系统中张紧臂的旋转振动方程。FEAD系统旋转振动响应幅值的计算值和实验值吻合较好,这说明表征张紧器扭矩-角位移关系的迟滞回线模型,能为FEAD系统旋转振动的计算提供模型参考。    

18.  粘弹性传动带非线性振动实验研究  被引次数:2
   张红星  张伟  姚明辉  刘彦琦《动力学与控制学报》,2007年第5卷第4期
   利用实验方法研究粘弹性传动带的非线性振动.实验装置中的粘弹性传动带是同步带,通过伺服电机进行驱动,当电动机转速在某一恒定值上下变动时,带中的张紧力也会呈现周期性变化.通过改变传动带中张紧力的频率和幅值,得到了粘弹性传动带的频率响应曲线和周期运动、倍周期运动以及混沌运动的波形图和相图.    

19.  运动皮带受带轮跳动激励的横向振动分析  
   朱玉田  郑昌隆  刘钊  张攀登《噪声与振动控制》,2018年第1期
   轴向运动连续体是多种工程系统力学理论研究中的重要模型,其横向振动稳态响应的理论解法尚未成熟。利用Hamilton原理,建立带轮跳动激励下轴向运动皮带横向振动的拉格朗日动力学偏微分方程,将系统运动微分方程表达为复数形式,利用复数的性质和简谐激励稳态响应的规律,直接求得运动皮带受迫振动稳态响应的解析解,从而分析横向振动响应的幅频、相频特性与共振特性,得到系统共振频率。通过工程应用实例,试验验证该方法的合理性和有效性。闭合形式的解析解可进一步分析轴向运动系统振动特性,并且可方便地作为考核数值方法有效性和可靠性的算例。    

20.  搅拌机幅频特性与有限元振动模态分析  
   王正浩  刘大任  王思  何利《沈阳建筑工程学院学报(自然科学版)》,2010年第26卷第3期
   目的 分析搅拌机系统的幅频特性与振动模态,研究混凝土搅拌机的结构强度与动刚度问题.方法 利用非线性振动理论、有限元理论和Lagrange方程,建立混凝土搅拌机系统动力学模型和运动微分方程,采用Runge-Kutta算法,利用计算机仿真,在一定的数值参数情况下,分析搅拌机系统的幅频特性,同时结合有限元分析软件,对搅拌机系统进行了振动模态分析.结果 分析结果表明,Runge-Kutta算法与有限元分析软件分析结果基本一致.搅拌机主要有6个比较重要的临界转速,15阶振动模态应该给予特别的关注.结论 从动力学的观点看,搅拌轴的刚度较大,结构尺寸尚有较大的减小幅度.分析结果对改进搅拌轴的结构尺寸能提供较大的参考价值.    

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