High Temperature Performance of Dispersion Strengthened Pt-3Rh Alloy

用粉末冶金-内氧化-烧结方法制备ZrO2弥散强化Pt-3Rh合金并测试、分析其高温性能。结果表明,Pt-3Rh合金被弥散强化以后,800℃以下的膨胀系数比Pt-3Rh大,800℃以上的膨胀系数比Pt-3Rh小;高温抗拉强度和延伸率得到提高;高温晶体结构稳定性增加;用其制备的拉丝漏板高温使用寿命与Pt-10Rh合金漏板相当。     

TM+玻璃熔滴与铂合金的润湿性研究

用高温高真空润湿测试系统测定了TM~+玻璃熔滴与铂合金基材的接触角。结果表明,在1150~1350℃,熔滴与基材之间的接触角随温度升高而急剧下降;2种基材(Pt-20Rh和ZGS-(Pt-20Rh))的润湿转变临界温度分别为1253℃和1273℃;温度高于1300℃,采用锆弥散强化的ZGS-(Pt-20Rh)基材的接触角小于Pt-20Rh,ZGS-(Pt-20Rh)在高温下润湿性的增强不利于玻璃纤维的拉丝成型。     

池窑拉丝铂合金大漏板锥形嘴冷镦工艺及模具设计

本文阐明了采用冷镦工艺代替切削加工生产Pt-10Rh合金漏板锥形嘴的优点,对Pt-10Rh合金漏板锥形嘴零件结构特点和成形工艺进行了分析,制订了冷镦工艺方案.介绍了漏嘴坯制备处理及冷镦模具结构设计.     

Pt—Rh合金的高温挥发

研究了Pt-7Rh和Pt-Rh-Au合金的高温挥发行为.在1200～1350℃合金按抛物线-直线规律失重,且在高温下抛物线-直线失重规律的转换时间变快.在Pt-Rh合金中增加Rh含量和添加Au增大挥发率.Pt-7Rh-3Au合金的挥发激活能为167kJ/mol;Au降低Pt和Pt-7Rh合金的发挥激活能.还讨论了挥发过程的物理机制.     

Zr、Y元素对Pt-10Rh合金性能的影响研究

在Pt-10Rh合金中添加少量的Zr、Y元素,利用真空充氩电弧熔炼方法制备了Pt-10Rh-0.5Zr合金及Pt-10Rh-0.5Zr-0.2Y合金。研究了合金的相结构、室温与高温力学性能以及高温抗氧化性能,观察分析了合金高温氧化及高温断口的形貌组织结构。结果表明,合金形成了由铂铑固溶体基体相与少量的金属间化合物相构成的组织结构;添加少量的Zr、Y元素大幅提高了Pt-10Rh合金的力学性能,同时Y元素还显著改善了Pt-10Rh-0.5Zr合金的高温塑性和抗氧化性能。     

硝酸工厂铂合金催化网的铂耗

铂耗和氨耗是硝酸生产的主要技术指标。在流动氧气氛模拟条件下,以及800~950℃的硝酸生产实际氨氧化环境中,Pt-Rh二元和Pt-Pd-Rh三元合金及其催化网的失重和铂耗均遵循相同的模式,即ΔW/S=Kt2/3与ΨΣ=K't2/3。工厂实际测定数据表明,在常压氨氧化法生产硝酸过程中,Pt-12Pd-3.5Rh合金催化网的铂耗为0.044 g Pt/t(HNO3),比Pt-4Pd-3.5Rh合金催化网的铂耗(0.061g Pt/t(HNO3))低28%;在中压氨氧化法生产硝酸过程中,Pt-12Pd-3.5Rh合金催化网的铂耗为0.121g Pt/t(HNO3),比Pt-5Rh和Pt-10Rh合金催化网的铂耗(0.15~0.153 g Pt/t(HNO3))低21%,而其氨耗比后者降低3%~7%。研究结果证明,在Pt-Rh合金中添加钯或在Pt-Pd-Rh合金中增加钯含量明显降低催化合金的铂耗。     

氧化物强化PtRh合金的研究进展

氧化物强化PtRh合金具有比纯铂更高的高温强度和高温持久强度,广泛应用在玻纤漏板、光学玻璃生产用坩埚等领域,并且是玻纤漏板材料发展的主要方向。简要介绍了测试铂基材料蠕变性能和润湿行为的主要设备,主要介绍高温力学性能和焊接性能更优异的氧化物强化PtRh合金Pt-10%Rh DPH-A,并且总结了一些铂基材料研究中的第一性原理计算和器件模拟,指出了铂基材料研究的新方向。     

Pt合金氨氧化催化剂的结构和性能

采用平行比较法研究了Pt-10Rh、Pt-4Pd-3.5Rh和Pt-12Pd-3.5Rh-RE合金以及其氨氧化催化剂的结构与性能.与传统的Pt-10Rh和Pt-4Pd-3.5Rh合金及其催化剂比较,以稀土改性的合金,即Pt-12Pd-3.5Rh-RE合金及其催化剂,具有更高的力学性能(包括室温和高温拉伸强度、持久强度和...     

Pt—Rh微细热偶的开发研究

1.概述用Pt-Rh合金微细丝构成的热电偶(以下简称微偶)测温迅速准确可靠,广泛用于钢铁冶金和机械铸造工业的测温、定碳和定氧.复合微偶具有两种或两种以上的功能,美国EN公司最新颖的复合微偶能同时测温、定碳、定氧和取样.国外定氧微偶发展很快,目前产量仅次于测温偶.英国JMM公司Pt-10Rh/Pt,Pt-13Rh/Pt微偶使用温度1500～1600℃,在1500℃下误差±3℃;Pt-30Rh/Pt-6Rh微偶,使用温度1600～1750℃,1600℃下误差±4℃,使用时间均在1min内.     

不同浓度Cu-Al2O3弥散强化铜合金退火行为的研究

通过力学性能测试和金相观察对中、低浓度Cu-Al2O3弥散强化铜合金的退火行为进行了研究.结果表明低浓度弥散强化铜合金具有一定的抗高温软化性能,500℃退火后发生再结晶,900℃退火后已基本完全再结晶,屈强比约为56%.中浓度合金抗高温软化性能较好,900℃退火后,合金仍然以回复过程为主,金相尺度下不能看到再结晶晶粒,屈强比可达70%.弥散强化铜合金优越的抗高温软化性能归功于铜基体内均匀弥散分布有纳米Al2O3粒子.     

内氧化-冷轧制备Al_2O_3弥散强化铜合金的组织与性能

以Cu-0.15%(质量分数)Al合金粉末为原料、Cu2O为氧化剂,采用内氧化-冷轧法制备Al2O3弥散强化铜合金,研究合金的组织与性能。结果表明:由内氧化-冷轧法制备的合金的σb520MPa、σ0.2/σb90%、电导率(IACS)也保持在80%以上;经950℃退火后,合金的σb400MPa;此合金具有高强、高导和优良的抗高温软化性能;冷轧态弥散强化铜合金的组织呈拉长变形的纤维状,试样断口分布有一定数量的韧窝;经950℃退火后,合金的纤维组织宽化,试样断口表面韧窝增多、变深,塑性提高。     

弥散强化相对PtIr5合金高温蠕变性能的影响

研究了Pt-5Ir和ZGSPt-5Ir高温材料在1423～1523K温度范围内的蠕变行为。结果表明:由于氧化锆颗粒的添加,弥散强化PtIr5材料的高温蠕变性能比Pt-5Ir的性能优异。弥散强化PtIr5的蠕变机制为晶格自扩散引起的高温攀移控制,断裂方式为沿晶脆性断裂;Pt-5Ir的蠕变机制为牛顿粘滞滑移控制,断裂方式为穿晶韧性断裂。     

弥散强化铂基复合材料的研究与应用现状

弥散强化铂基材料是一种先进的结构型与高温型贵金属复合材料,是玻璃纤维漏板材料发展的主要方向。论文阐述了弥散强化铂基材料国内外研究现状,弥散强化铂基材料的制备方法、组织结构特点、力学性能和强化机理,介绍了弥散强化铂基材料的主要应用以及新的发展动向。     

Mo-Si合金室温及高温拉伸力学性能研究

采用粉末冶金技术制备了不同Si含量(0,0.1,0.3wt%Si)的Mo-Si合金板材,并在25,300,800和1200℃下进行了静拉伸试验,研究了试验温度对Mo-Si合金板材力学性能、断裂方式及微观组织的影响。结果表明:随试验温度升高,纯钼及Mo-Si合金板材强度明显下降,但延伸率以300℃为分界点呈现出先升后降的趋势。室温下Mo-Si合金的断裂方式为穿晶解理断裂,在300及800℃时主要为韧窝延性断裂,而1200℃时为沿晶断裂。对Mo-Si合金强化机制的分析表明,室温下的强化主要来源于弥散强化和固溶强化,而在高温时,固溶作用明显减弱,颗粒弥散和粗化晶粒为主要的强化手段。     

Pt-25Rh-0.2La-0.2Ce合金的组织结构及性能研究

采用真空电弧熔炼预合金化-高频熔炼方法制备Pt-25Rh-0.2La-0.2Ce合金。利用金相显微镜、扫描电子显微镜、透射电镜及电子拉伸试验机等,研究Pt-25Rh-0.2La-0.2Ce合金的显微组织结构、力学性能及高温抗氧化性能。结果表明,稀土的添加可有效细化合金的晶粒尺寸,提高合金的室温及高温力学性能,同时对合金的高温抗氧化性能无明显负面影响。     

The High Temperature Creep Behavior of Dispersion Strengthened Pt5Rh Composite

采用大塑性变形法制备氧化物弥散强化铂铑 (Pt5Rh ODS)复合材料,对材料进行了高温蠕变试验。结果表明,复合材料在高温低应力条件下,表现出的名义应力指数随温度变化较小,名义激活能高于纯Pt和Pt10Rh合金,而且比常规合金材料具有更好的高温蠕变性能。复合材料的高温蠕变性能用晶界反应控制来解释,说明复合材料的蠕变受到扩散蠕变机制控制。复合材料的蠕变断裂行为符合连续蠕变损伤中的内截面损伤模型,蠕变断裂特征为沿晶断裂。     

Al2O3弥散强化铜-锡含油轴承的制备和性能

以内氧化法制备的Al2O3弥散强化铜(简称“弥散铜”)粉和雾化锡粉为原料,采用扩散合金化法制备弥散铜-锡合金粉末,经压制、烧结制备弥散铜-锡含油轴承,研究扩散温度对弥散铜-锡粉末合金化程度的影响,并考察烧结温度对含油轴承性能的影响。结果表明:弥散铜-锡混合粉末经700℃扩散处理后,锡在弥散铜基体中分布均匀,制备的弥散铜-锡合金粉末的松装密度为2.40 g/cm3、流动性为39.6 s(50 g);轴承压坯在800℃及以下温度烧结时,粉末颗粒之间没有发生显著烧结,导致轴承性能较差。当烧结温度为850℃时,粉末颗粒之间形成一定的冶金结合,轴承强度显著提升,开孔率小幅降低。在900℃及以上温度烧结时,轴承发生显著收缩,开孔率明显降低。850℃烧结制备的弥散铜-锡含油轴承的径向、轴向尺寸变化率均约为1.0%,压溃强度为160 MPa,显微硬度为166 HV0.05,开孔率为26.0%。     

稀土钇对Pt-5Ru合金组织结构和性能的影响

用真空电弧熔炼方法制备Pt-5Ru合金，并添加少量钇进行弥散强化。用X射线衍射仪(XRD)、金相显微镜、显微硬度仪和分光光度计等设备研究了Pt-Ru-Y合金的显微组织结构、力学性能和反射率的变化。结果表明，稀土元素钇的添加可以对Pt-Ru合金晶粒起到显著的细化作用，减少合金内部缺陷，提高合金的显微硬度，使合金力学性能得到明显的改善。     

弥散强化型铂基高温合金

弥散强化Pt合金的成功开发与应用是20世纪铂合金材料发展最重要的成就。评述了以碳化物和氧化物弥散强化Pt和Pt合金的发展和制备技术、弥散强化Pt合金的结构特征以及弥散强化Pt合金的室温和高温性能,讨论了弥散强化Pt合金的强化机制。     

弥散强化Pt－5Rh合金（制造大型玻纤漏板新材料）

作者采用内氧化－复合工艺研制成功弥散强化Ｐｔ－５Ｒｈ合金（ＭＱＰｔＲｈ５）。其高温强度及抗蠕变性能明显地好于普通的Ｐｔ－Ｒｈ合金。它广泛地用作玻璃纤维漏板底板的结构材料。本文叙述了此材料的物理及力学性能以及在玻纤工业的应用例子。