铝、锌合金模具的焊补

通常采用铝、锌合金来铸造橡胶和软塑料成型用的模具。模具的铸造缺陷和磨损部位的补焊,以及需要更改部分设计,往往采用氧一乙炔焊(下称气焊),但不易焊好。一般,铸件是比较难焊的。文中首先介绍了补焊铝锌铸件时的困难,以及采取的措施。 1.铸件的缺陷多数是气孔、夹砂、缩孔等。补焊时,由于从熔池边缘排出气体等杂质,造成焊后缺陷。因此,补焊前应充分剔除缺陷部位的杂质。注意使火焰热量集中,缩小加热范围,并有效地利用熔剂、移动焊炬、配合灵活的运条,使气体逸出熔池。     

改变焊接电缆接法防止磁偏吹

我厂使用的ZXG—1000型硅整流弧焊机在施焊时当焊接电流超过600安培时,焊完后经X光检查,发现有严重的气孔夹渣等缺陷,不能保证质量。经分析研究认为出现气孔夹渣是由磁偏吹造成的。磁偏吹不但使电弧发生偏移,造成熔深     

搅拌摩擦焊补焊试验研究

使用特定的搅拌摩擦焊工艺参数焊接7N01铝合金试板,得到有孔洞缺陷的接头,并对原始缺陷接头进行搅拌摩擦焊一次补焊和二次补焊。试验结果表明,搅拌摩擦焊补焊可以修复原始接头的孔洞缺陷。补焊后,焊核区晶粒尺寸略有减小,同时晶粒尺寸不均匀性增加,后退侧热机影响区晶粒有再结晶现象;补焊接头显微硬度较原始缺陷接头下降3~5 HV,一次补焊接头屈服强度和抗拉强度较原始接头分别提升了81.7和166.4 MPa。二次补焊接头力学性能较一次补焊接头又略有下降,焊缝表面下凹逐渐严重。     

大型火电用改良型9Cr1Mo铸钢补焊工艺

大型9Cr1Mo铸钢件存在缩孔缩松等缺陷,需要进行补焊修复,在补焊时工艺处理不当,会再次形成危害性缺陷。为了消除铸件本身缺陷以及补焊后再次形成的缺陷,采用新的工艺进行补焊,结果表明,仔细清理缺陷和熔渣,待修复区域形状规则圆滑,严格控制预热及层间温度、首层及其它层补焊工艺参数,同时使用锤击松弛应力,并进行焊后热处理等措施可以很好消除改良型9Cr1Mo铸钢件的缺陷。     

轧机铸钢机架补焊焊接残余应力试验研究

目前,轧机铸钢机架采取整体铸造工艺制造。生产中,铸造缺陷难以完全避免,缺陷以焊接工艺修补。某3.5M轧机铸钢机架的最大缺陷尺寸达到560 mm×160 mm×300 mm,缺陷补焊时拘束度较大,焊后易产生较大的残余应力。试验针对铸钢机架缺陷实际尺寸设计了模拟件,并采用盲孔法对模拟件和实际件焊接接头的残余应力进行测量,分析模拟件焊态和热处理后焊接接头以及铸钢机架补焊后的残余应力分布。试验结果表明:模拟件焊态残余应力较高,经焊后热处理后,应力降低至100 MPa以下。并且,铸钢机架补焊后接头应力分布规律与模拟件的应力分布规律有良好的一致性。     

核电站安注箱瓜瓣封头焊接裂纹的成因与控制措施

安注箱封头采用压制瓜瓣焊条电弧焊拼接,由于操作不当,在焊后无损检查时发现存在夹渣、气孔等缺陷,需要返修补焊.安注箱封头为瓜瓣拼接、球型形状,焊接位置为向上爬坡焊,且材质为奥氏体不锈钢材料,缺陷不能用碳弧气刨而只能用砂轮打磨的方法清除,由于缺陷打磨过程中没有注意打磨部位的形状及补焊过程中的操作,补焊后RT出现裂纹.从安注箱封头材料的化学成分、缺陷部位清理形状、焊接工艺、焊工操作等方面分析裂纹原因,提出控制措施:(1)缺陷清除后应圆滑过渡,不得存在尖锐沟槽;(2)焊条摆动宽度不易过大,利用工装将向上爬坡焊改为水平焊位置;(3)加强技术管控能力.     

6005A铝合金型材搅拌摩擦焊未焊合缺陷的搅拌摩擦补焊研究

搅拌摩擦焊未焊合缺陷多存在于焊缝根部,在受力加载时极易产生应力集中,进而发生破坏。首先选用不同针长的搅拌头在轨道车辆常用的6005A铝合金型材基体上,进行不同长度尺寸根部未焊合缺陷的制备。在此基础上,研究了搅拌摩擦焊接方法对上述不同未焊合缺陷的补焊效果。试验结果表明,在一定工艺参数下,通过改变搅拌头针长尺寸可以制备不同长度尺寸的未焊合缺陷。并通过焊缝表面成形、内部成形以及原始未焊合缺陷所在位置的微观组织和拉伸测试分析表明,未焊合缺陷尺寸越大对应的焊缝拉伸性能越低。但不同尺寸的未焊合缺陷在经过搅拌摩擦补焊后都能完全消失,且补焊接头性能与最优搅拌摩擦焊接头的性能相当,证明了搅拌摩擦补焊方法对于消除未焊合缺陷的有效可行性。     

某发电厂锅炉汽包缺陷原因分析及修复

采用宏观检验、无损检测等方法,对锅炉BHW35材质汽包进行全面检验。检验结果显示,汽包存在裂纹缺陷、未焊透缺陷、咬边和气孔缺陷等三类缺陷。通过缺陷宏观、微观形貌观察分析,裂纹缺陷性质为热疲劳裂纹,未焊透缺陷、咬边和气孔缺陷属于制造过程中焊接操作不当造成的安装缺陷。针对不同的缺陷类型和尺寸,采用打磨消缺、回火焊道补焊以及补焊+局部焊后热处理的方式对缺陷进行修复。修复后验收结果显示,裂纹缺陷已全部修复,补焊区域及母材金相组织正常,残余应力水平处于正常范围内,汽包三维方向上无明显位移。     

2219铝合金搅拌摩擦焊焊缝顶锻式摩擦塞补焊接头性能分析

采用顶锻式摩擦塞补焊方法对10 mm厚2219铝合金搅拌摩擦焊焊缝用2219铝合金塞棒进行了补焊,研究得出塞棒锥角大于塞孔锥角的配合方式能有效避免缺陷的产生。对塞补焊接头的微观组织、常温和低温力学性能、显微硬度和断口形貌进行了分析。结果表明,塞补焊接头分为塞棒区、焊核区、热力影响区、热影响区和母材区5部分,焊核为细小的等轴再结晶组织,热力影响区晶粒发生粗化长大和弯曲变形,热影响区组织晶粒结构与母材相似。塞补焊接头的低温抗拉强度和断后伸长率基本达到搅拌摩擦焊接头的性能。塞补焊接头显微硬度分析表明,焊核区硬度最高,最低硬度值出现在热力影响区。     

铸件应力较大部位缺陷的补焊

在铸造生产中,有些铸造缺陷常常出现在结构比较复杂、应力比较大的部位。这些缺陷如果用一般的补焊工艺(包括局部加热和加热减应区法),在补焊过程中或焊后的冷却过程中,因应力过大而出现裂纹。为补焊这些铸件,在生产中摸索出一些特殊的操作工艺。现将这些经验介绍如下,供参考。焊后采用挖补法防止裂纹这种方法是在缺陷补焊好以后,立即在其附近的部位,也即在冷却过程中牵制补焊区自由收缩的部位,开一坡口并立即焊好,使补焊处在冷却过程中能比较自由的收缩,减小应力,避免出现裂纹。例1:我厂生产的CW61100车床床鞍(图     

火力发电厂主汽联合调节阀裂纹修复研究

介绍火力发电厂大型铸件常用材料ZG15Cr2Mo1主汽联合调节阀的焊接修复工艺,包括缺陷挖除、焊前准备、热处理工艺、焊接工艺及焊后检验方案等。修复采用焊条电弧焊方式,焊接材料选用ENiCrFe-2焊条,U型坡口,焊前预热至100～150℃,使用小电流手工焊打底以及多层多道焊连续施焊的方式以保证达到良好的焊接效果。焊后对补焊处进行渗透检测和硬度检测,渗透检测未发现补焊处有异常缺陷,硬度检测结果也满足标准规定,结果表明该修复工艺能够较好地完成火力发电厂ZG15Cr2Mo1大型铸件的修复工作。     

6061铝合金搅拌摩擦焊沟槽及隧道缺陷补焊工艺研究

搅拌摩擦焊焊接过程中,因焊接参数选取不当或设备稳定性不足时,焊接接头中就会产生沟槽、隧道等缺陷。文中选用6061铝合金车体材料,采用不同工艺对沟槽、隧道缺陷进行补焊,并对补焊后接头的组织性能进行分析。结果表明,采用TIG+FSW(friction stir welding,搅拌摩擦焊)或TIG+FSSW(Friction stir spot welding,搅拌摩擦点焊)焊接工艺可以对沟槽、隧道等缺陷实现补焊。且补焊后可以得到焊接变形小、强度高、塑性好的接头,不同的补焊工艺对接头的组织和硬度影响不大。     

铸造镁合金ZM5的A-TIG多层补焊工艺与性能研究

采用了活性钨极氩弧焊(A-TIG)对铸造镁合金ZM5的中厚板进行多层补焊。研究了多层补焊时TIG,A-TIG焊接方法对铸件焊缝熔深和性能的影响规律。研究表明,采用TIG焊与A-TIG焊对不同坡口深度多层补焊,在相同的焊接参数条件下,A-TIG补焊深度明显高于TIG焊,且焊缝中无焊接裂纹缺陷;当补焊相同的熔深时,TIG焊焊接电流远大于A-TIG焊的,同时出现热影响区(HAZ)组织恶化、焊接裂纹缺陷、合金元素烧损。分析表明,A-TIG补焊工艺性能优于TIG补焊工艺性能,主要是由于活性剂与电弧、熔池的相互作用所致。     

铸铁冷焊工艺与探讨

铸铁冷焊工艺与探讨于霖清（辽宁省抚顺市辽宁发电厂）１１３００７）１铸铁冷焊工艺（１）对补焊区进行表面检查在施焊前对补焊区进行表面检查，主要是为了查明补焊区表面的缺陷，特别是裂纹，其方法是用角向砂轮将补焊区周围１００ｍｍ以上的宽度磨出金属光泽。用１５％...     

未熔合对厚板多层多道焊残余应力影响的数值模拟

基于逐层激活建模方式实现对多层多道焊的模拟,采用混合热源模型建立了不等厚X70管线钢板多层多道焊接有限元计算模型,模拟并分析了焊接过程温度场、应力场的演变。此外,在模型中引入了未熔合缺陷,并通过等效处理实际管道运行载荷情况,重点模拟并分析了未熔合缺陷对焊后残余应力分布和X70管道运行安全状态的影响。结果表明,补焊焊缝未熔合缺陷未导致焊后残余应力的明显增加,未熔合处最大等效应力470 MPa,未超过X70管线钢母材屈服强度。等效工况下未熔合处最高等效应力达到592 MPa,补焊焊缝的两侧焊趾处存在两处条状高应力区域,等效应力超过550 MPa,均超过母材屈服强度,但未达到抗拉强度。计算结果与试验结果吻合良好,证明了模型的可靠性和准确性。     

5A06-O铝合金蒙皮的拼焊工艺

分析了4mm铝合金板5A06-O拼焊的焊接工艺特点，从焊前准备、焊接方法、焊接材料、焊接规范、焊后检查以及缺陷补焊等方面进行试验分析，确定了4mm铝合金板5A06-O的拼焊工艺，保证了铝合金顶盖蒙皮拼焊的焊接质量，满足出口电力机率的设计要求。     

大尺寸铝合金箱型件焊接成形工艺研究

针对采用5A06-H112厚度5 mm铝合金板焊接成型的大尺寸箱式存储运输装置的焊接生产过程,通过对焊前准备、焊接方法、焊接材料、焊接规范、焊接工装、焊后检查以及缺陷补焊等方面进行的试验和分析,确定了5A06-H112铝合金板的拼焊工艺和变形控制方法。结果表明,该工艺过程有效保证了大尺寸铝合金箱型件拼焊的焊接质量,满足了使用要求。     

7N01铝合金脉冲MIG焊与直流CMT焊多次补焊试验

高速列车用7N01铝合金有较大热裂纹倾向,而补焊时该问题更突出.分别采用脉冲MIG焊和低热输入直流CMT焊对4 mm厚7N01铝合金对接接头进行1次、2次、3次补焊,分析了补焊焊接接头的宏观成形、微观组织和硬度.结果表明,脉冲MIG补焊时下塌量和熔宽均大于直流CMT补焊,脉冲MIG补焊焊道与先焊焊缝微观组织界面明显,先焊焊缝晶粒粗大且晶界发生重熔,熔合区变宽,而直流CMT补焊焊道界面不明显,焊缝微观组织晶粒细小,熔合区无明显变化;脉冲MIG焊3次补焊后软化现象较直流CMT补焊严重.采用直流CMT焊进行7N01铝合金补焊,可有效降低热裂纹倾向并缓解接头性能下降.     

5A05铝合金补焊接头的性能分析

5A05铝合金是某款客车顶棚构架、侧面构架、前后面构架、底盘及各表面蒙皮的制造材料,焊接时因焊接工艺、焊接机性能、焊工技术等原因而产生的气孔、裂纹、未融合等缺陷,必须进行剔除及补焊返修。焊缝采取全位置TIGP焊。经过对补焊后的接头进行X线探伤、化学成分检测、金相组织及力学性能试验剖析,表明5A05铝合金用全位置TIG-P焊技术焊补,焊接头的各项性能符合汽车结构件轻量化生产要求。     

空气压缩机高压缸裂纹的补焊

我矿一台进口的33m~3空气压缩机,使用中突然异常,经检查,发现高压缸内壁有300mm长、15mm宽、4～5mm深的裂纹(图1),根据实际情况及技术要求,已不能使用。故采用铸408焊条电弧冷焊进行了补焊。补焊工艺介绍如下: 1.焊前将裂纹处铲出60°V形坡口,并用汽油清洗干净。 2.为减少焊件受热,采用直流反接及逆