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采用盐浴炉退火处理方法,测定了两种冷轧ELC-BH钢在两种恒温条件下发生再结晶的时间。并在所测盐浴处理升温时间的基础上,根据Arrhenius公式计算了两种钢的再结晶激活能,并由此确定了其在30s、60s、90s退火时间条件下的再结晶温度。试验结果显示,硼含量是影响BH钢再结晶温度的重要因素。 相似文献
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加热速率和形变量对IF钢再结晶温度的影响 总被引:6,自引:2,他引:4
采用膨胀仪法研究了4种退火加热速率对不同冷形变量的IF钢再结晶温度的影响。IF钢的再结晶温度随加热速率的增加而提高,随变形量的增大而降低,如将膨胀曲线的微分最低点定为再结晶温度,在形变量为ε=1.2的条件下,当加热速率由20℃/h提高到400℃/h时,该钢的再结晶温度由645℃提高到664℃。当加热速率保持不变,形变量由0.8增大至1.2时,再结晶温度下降约10℃左右。 相似文献
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采用传统JMAK模型和一种新的再结晶模型研究了经70%,80%和90%冷变形的IF(无间隙原子)钢再结晶过程,实验结果表明,以ln(-ln(1-xv))为纵坐标和lnt为横坐标进行回归,JMAK图呈直线关系,其JMAK指数n在1.33-2.51之间,低于理想的JMAK指数。采用一个新的再结晶模型对IF钢的再结晶过程进行了分析,用非线性回归方法回归出该模型的参数,该模型可将再结晶过程与其组织参数联系起来,具有明显的物理意义,能较好地用于描述IF钢再结晶过程。 相似文献
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采用带有原位加热装置的SEM对冷轧变形量ε为1.2的IF钢再结晶过程进行了观察,结果表明,当加热温度为该钢的再结晶温度650℃时,该钢再结晶过程受阻,加热过程中试样表面形成蚀沟,并随加热时间延长蚀沟不断加深,而试样表面未发生再结晶现象。对产生该现象的原因进行了深入分析。 相似文献
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通过对HSLA380钢进行不同条件下的退火试验,得出产线速度为100、200 m/min时HSLA380钢的再结晶温度曲线;采用阿弗拉米修正公式和阿伦尼乌斯公式预测了不同产线速度时该钢的再结晶温度T50,并对碳化物形貌进行了观察分析。结果表明:随着产线速度的提高,再结晶开始温度升高,再结晶激活能为54.55 kJ·mol-1,再结晶温度预测公式的误差率为7.5%;碳化物在奥氏体转变温度以下时弥散分布于基体中,在奥氏体转变温度以上时在晶界析出。 相似文献
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超低碳铝镇静钢冷轧薄板再结晶温度及性能研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用模拟大生产的连续升温条件测定超低碳铝镇静钢的再结晶温度,研究了冷轧压下率对再结晶温度和各项性能的影响.分析比较发现,碳含量在0.003%(质量分数)的铝镇静钢冷轧薄板,当冷轧压下率为70%、75%、80%时,开始再结晶温度为560~570℃,T50分别在585、575、565℃左右,随冷轧压下率增大再结晶温度降低;对冷轧板经700℃模拟罩式退火后进行单向拉伸试验.结果表明,退火板具有良好的力学性能和成形性能,压下率为70%~80%时,r值随压下率增大而提高,最高可达到2.44. 相似文献
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为了确定加磷高强IF钢的最优冷轧压下率,以工业生产的加磷高强IF钢热轧钢板为试验材料,在实验室进行了冷轧试验和盐浴退火试验,研究了冷轧压下率对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:在试验条件下,试验钢冷轧压下率为50%~80%,退火温度为820~850℃时,再结晶完成;随着冷轧压下率的增加,晶粒变得细小均匀;冷轧压下率为50%~80%,退火温度为850℃时,屈服强度为160 MPa左右,抗拉强度为345 MPa左右,延伸率为35.0%左右,塑性应变比r值和应变硬化指数n值都较高,r值为1.5左右,n值为0.30左右。最终确定工业生产中最优冷轧压下率为60%~70%。 相似文献
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基于冷轧变形铝锡合金再结晶过程中硬度变化的敏感性,比较研究了Al-10Sn和TiB2/Al-10Sn复合轴瓦材料的再结晶动力学.通过硬度一时间软化曲线,计算了两种材料的再结晶激活能,比较了两种材料的再结晶组织.结果表明,TiB2颗粒的存在提高了材料再结晶温度约50℃,使材料的热稳定性提高.Al-10Sn和TiB2/Al-10Sn的再结晶激活能分别为83.16 kJ/mol和92.98 kJ/mol. 相似文献
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