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2519铝合金热压缩变形流变应力行为 总被引:19,自引:6,他引:13
在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上对 2 5 19铝合金进行等温热压缩实验 ,变形温度为 30 0~ 5 0 0℃ ,应变速率为0 .0 5~ 2 5 s- 1 ,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明 :2 5 19铝合金真应力 -应变曲线在低应变速率 (ε<2 5 s- 1 )条件下 ,流变应力开始随应变增加而增大 ,达到峰值后趋于平稳 ,表现出动态回复特征 ;而在高应变速率 (ε≥ 2 5 s- 1 )条件下 ,应力出现锯齿波动达到峰值后逐渐下降 ,表现出不连续再结晶特征。在用 Arrhenius方程描述 2 5 19铝合金热变形行为时 ,其变形激活能 Q为 16 7.81k J/ mol 相似文献
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2219铝合金热压缩变形流变应力 总被引:2,自引:0,他引:2
通过Gleeble-1500热模拟机对2219铝合金在应变速率为0.1~10s-1、变形温度为320~440℃的流变应力行为进行了研究.结果表明:在实验条件范围内,2219铝合金热压缩变形时,流变应力随变形温度的升高而降低,随变形速率提高而增大;可采用Zener-Hollomon参数的的双曲正弦函数来描述2219铝合金高温变形的峰值流变应力行为;获得的峰值流变应力解析式中,A、α和,n值分别为2.65×10 10s-1、0.020 MPa-1和6.91,热变形激活能Q为153.3kJ/mol. 相似文献
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通过在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验,研究了BFe30—1—1合金在高温塑性变形过程中的流变应力行为。试验温度为800-950℃,应变速率为0.1-20s^-1.研究结果表明:BFe30-1-1合金的流变应力随变形温度的增加而减小,随应变速率的增大而增大;应变速率越大,流变应力下降越明显;获得了采用Zener-Hollomon参数来描述的BFe30—1—1合金高温变形的流变应力方程,计算获得该合金变形激活能Q为177.62kJ/mol。 相似文献
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高强可焊2195铝-锂合金热压缩变形的流变应力 总被引:3,自引:2,他引:3
在Gleeble-1500热模拟实验机上,采用高温等温压缩,0.001~10 s-1,变形温度为360~520℃,对2195铝-锂合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究,分析了其高温变形的物理本质.结果表明:在应变速率为1 s-1(变形温度为520℃)和应变速率为0.1、0.01、0.001 s-1(变形温度为360~520℃)时,2195铝-锂合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力,表现为连续动态再结晶特征;在其它变形条件下存在较为明显的稳态流变特征;可采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数来描述2195铝-锂合金高温变形时的流变应力行为;在获得的流变应力σ解析表达式中,A、α和n值分别为2.569×1017 s-1、0.012 48 MPa-1和5.94;热变形激活能Q为250.45 kJ/mol. 相似文献
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Mg-Gd-Y-Zr镁合金热压缩流变应力的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用恒应变速率高温压缩模拟实验,对Mg-Gd-Y-Zr镁合金在应变速率为0.001~1.0s^-1、变形温度为150~500℃条件下的流变应力行为进行了研究,计算了变形激活能及相应的应力指数,建立了峰值流变应力方程。结果表明:在恒温条件下,合金的流变应力随应变速率的增大而增大;在恒应变速率条件下,合金的流变应力随温度的升高而降低;在350-500℃,0.001~1.s^-1的变形条件下,变形激活能和应力指数分别为2215kJ/mol和368;流变应力方程计算出的峰值应力与真实值基本吻合。 相似文献
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采用Gleeble-1500D热模拟机高温等温压缩试验,研究了新型反应堆中子吸收材料-碳化硼-铝硅复合材料在应变速率为0.1~10s-1、变形温度为300~500℃条件下的流变应力特征.结果表明:该材料在试验条件下压缩变形时均存在稳态流变特征,应变速率和变形温度强烈影响试验材料流变应力;该流变应力随应变速率的提高而增大,随变形温度的升高而降低;采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数描述该复合材料高温变形的峰值流变应力,获得峰值流变应力解析式,其热变形激活能为236.248 kJ/mol. 相似文献
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采用Gleeble-3500热模拟机进行圆柱体压缩试验,研究了新型铝青铜合金在变形温度为650~950℃、应变速率为0.01~5s-1、真应变为0~0.8条件下的流变应力特征。结果表明:应变速率为0.01和5s-1时,铝青铜合金首先出现加工硬化,流变应力达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复的特征;应变速率为0.1和1s-1时,合金发生了局部动态再结晶;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述新型铝青铜合金热压缩变形时的流变应力行为。 相似文献
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新型含Zr超高强Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金的高温压缩流变行为 总被引:1,自引:0,他引:1
采用等温压缩试验法,研究了新型含Zr超高强Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金在变形温度为300~450℃和应变速率为0.001~1s-1条件下的流变变形行为,获得了等温恒速单轴方向热压缩变形过程的真应力-真应变曲线,建立了流变应力本构方程。结果表明:在实验范围内,该合金高温压缩时均存在稳态流变特征且属于正应变速率敏感材料;在较低温度和较高应变速率条件下,流变应力除了与应变速率、变形温度有关以外,还与变形量有关;可用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数描述该合金的高温压缩流变行为,基于热模拟试验提供的真应力-真应变数据,可得出流变应力σ解析表达式中A、α和n分别为2.09×106s-1、0.019MPa-1和5.075,其热变形激活能Q为112.66kJ/mol。 相似文献
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在应变速率为0.01~10 s1、变形温度250~50℃的条件下,采用Geeble-1500D热模拟机对压铸态AZ91D镁合金进行热压缩变形试验,得到并分析了该材料在不同变形条件下的流变曲线.采用数理统计的方法对实验数据进行处理,建立了用Zener-Hollomom参数描述的该材料的高温塑性变形本构方程为ε=1.41× 1012 [sinh(0.014σ)]5.295 exp (-159 449.509/RT),采用双曲正弦函数确定了该材料的变形激活能Q=159.45 kJ·mol1;与重力铸造态AZ91D镁合金比较显示,其流变应力和变形激活能更低. 相似文献
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3003铝合金热变形流变应力特征 总被引:4,自引:1,他引:4
采用Gleeble-1500热模拟机进行圆柱体压缩实验.研究了3003铝合金在变形温度为300~500℃、应变速率为0.01~10s^-1、真应变为0~0.8条件下的流变应力特征。结果表明.流变应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大;在应变速率小于10s^-1。时,3003铝合金首先出现加工硬化,流变应力达到峰值后单调下降,趋于平稳,表现出动态回复的特征;而在应变速率为10s^-1、变形温度在350℃以上时,合金发生了局部动态再结晶;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述3003铝合金热压缩变形时的流变应力行为。 相似文献
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在Gleeble-1500热模拟机上,对2A70铝合金进行等温热压缩试验,变形温度为300℃~500℃,应变速率为0.01s^-1~10s^-1,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明:2A70铝合金真应力-应变曲线中,流变应力开始随应变增加而增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复特征;在应变速率ε=1.0s^-1,变形温度高于420℃条件下,应力出现锯齿波动,表现出不连续动态再结晶特征。在用本构方程描述2A70铝合金热变形行为时,其变形激活能Q为180.83kJ/mol。 相似文献
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99.992%高纯多晶铝热压缩流变应力特征 总被引:4,自引:3,他引:4
采用Gleeble-1500热模拟机进行高温等温压缩试验,研究了99.992%高纯铝在变形温度为260~500℃、应变速率为0.002~2 s-1条件下的流变应力特征.结果表明,低温(T=260℃)、高应变速率(=2 s-1)时其流变应力达到峰值后趋于稳定,表现出动态回复特征;而在较高温度(T≥400℃)及较低应变速率(≤0.2 s-1)下流变应力达到峰值后随应变的增加而不断下降,表现出动态再结晶特征.用Zenner-Hollomon参数的幂函数形式能较好的描述99.992%高纯铝高温塑性变形时的流变应力行为. 相似文献