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高强度灰铸铁件飞轮和飞轮壳的生产技术可以归纳为:选取适宜的化学成分,并注意各元素之间的合理匹配,即w(C)2.9%~3.1%,w(Si)1.5%~1.8%,w(Mn)0.9%~1.2%,w(P)<0.06%,w(S)0.02%~0.04%;采用合理的熔炼和浇注工艺,其中飞轮类铸件浇注温度为1 370~1 320 ℃,飞轮壳类铸件浇注温度为1 410~1 360 ℃;选用新型高效孕育剂、多次孕育等措施,强化孕育效果,改善铸件的基体组织和石墨形态;采用多元低合金化,提高铸件性能. 相似文献
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出口10 Hp拖拉机飞轮结构见图1.直径421 mm,高度76 mm,毛重35 kg,最大热节圆直径φ27 mm. 技术要求:材质HT250,内部组织要致密,不能有缩孔、缩松、气孔、裂纹等缺陷.采用湿型无冒口浇注,铸件出现大量气孔,气孔报废率占45%~60%.因此,要改进飞轮铸造工艺. 相似文献
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分析了双层排气管法兰测温孔搭子部位缩孔及直管夹层部位气孔和冷隔缺陷产生的主要原因,采取如下工艺措施:在测温孔搭子处安放补缩冒口;适当加大浇注系统尺寸,浇注时间控制在13~17 s;增加上型高度;加长砂芯芯头,等.结果总废品率由原来的50%降低到8.6%,因缩孔、气孔、冷隔造成的废品率由43.9%降低到5.9%. 相似文献
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针对消失模铸造焚烧炉炉排的冷隔、夹杂缺陷,从白模密度、浇注温度、浇注方式等多个方面进行综合分析。经多次试验表明,提高浇注温度至1620℃,采用侧注式浇注可以有效避免冷隔夹杂缺陷的产生。 相似文献
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65D发动机缸体铸件采用传统的湿砂型卧浇工艺进行生产,曾产生较严重冷隔缺陷。为解决冷隔缺陷问题,对浇注温度、浇注速度、浇注系统、铸件结构、排气系统、出气冒口等方面因素进行了试验和分析,采取了以下措施:(1)在保持内浇道出口截面积不变的情况下,将内浇道与横浇道搭接部位的厚度加大,并逐渐缩小过渡到内浇道小端;(2)将铸件下箱面凹坑部位壁厚增加1 mm;(3)加大排气面积,将原进铁液面积与排气面积比值由1:1.57改为1:3.3。生产结果显示:65D缸体的冷隔废品率从2.435%降低至0.52%,冷隔缺陷占总废品的比例也由30.76%下降至10%,取得了良好的效果。 相似文献
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飞轮壳的铸造工艺设计 总被引:1,自引:0,他引:1
HT250飞轮壳铸件采用HWS静压线造型、湿型砂铸造工艺。根据铸件的结构特点,把整个铸件放置在下型,法兰边向上,每型布置两件,上型砂胎喷涂涂料防止粘砂。浇注系统各单元截面尺寸为:∑F阻=13.5 cm2,F直=19.63 cm2,∑F内=31.68 cm2,∑F网=77 cm2。生产结果表明,飞轮壳铸件满足顾客要求。 相似文献
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本文结合攀钢连铸投产以来的生产实际,探讨了连铸板坯头部气孔产生的原因及降低头部气孔所采取的措施。 相似文献
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针对飞轮铸件生产中出现的缩松、缩孔等缺陷,对其金属型覆砂铸造成形过程进行了数值模拟。根据模拟结果,分析了金属型厚度和浇注温度等因素对凝固过程温度场的影响,并提出了相应的改进措施。发现减薄飞轮凸缘局部的覆砂层厚度以及增加冷铁,对消除缩松、缩孔缺陷的效果最好。 相似文献
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分析了离合器式螺旋压力机打击过程,运动部件的运动规律,建立了飞轮的纵向振动微分方程,并以冷击工况为例导出了某型离合器式螺旋压力机轴承动载荷与飞轮支承弹簧刚度之间的关系,为该压力机飞轮缓冲弹簧的设计及轴承的选择提供了依据。 相似文献
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超越离合器壳体是一种具有复杂内孔型腔的盘状类零件,其异型型腔的加工非常困难。通过控制金属流动,采用合适的凸模结构及合理的坯料形状,对离合器壳体内孔型腔进行了冷挤压成形加工。与传统的切削加工工艺相比,采用冷挤压工艺生产的离合器壳体内孔型腔不仅表面光洁度高、尺寸精度高、尺寸一致性好,而且内孔型腔不再后续机械加工就能满足离合器壳体的设计要求;同时还能够节约材料15%~25%、提高生产效率10~15倍。 相似文献
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对铝合金铸件与海绵状疏松,分散疏松的疏松等级与力学性能的关系进行了系统研究,试验表明,疏松等级与力学性能之间呈线相关关系。 相似文献
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分析了不锈钢表壳冷挤压模的失效方式 ,采用高强韧性钢 7Cr7Mo2V2Si取代W1 8Cr4V钢 ,并根据表壳模具的特点 ,对 7Cr7Mo2V2Si钢采用合适的锻造与热处理工艺 ,使模具寿命提高 5 0倍以上 相似文献