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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 125 毫秒

1.  镍基合金粉末光束堆焊层的微观组织及强化机理  被引次数:7
   单际国  张迪  任家烈《材料研究学报》,2002年第16卷第2期
   采用X射线衍射,SEM,EDAX及显微硬度和洛氏硬度等分析手段研究了含碳量为1.0%的NiCrBSi系自熔合金粉末光束堆焊层的微观组织及强化机理,结果表明,采用光束镍基合金粉末堆焊可在铁碳合金表面获得与基体冶金结合良好,无裂纹,轻度稀释的强化层,堆焊热输入对堆焊层稀释率及合金元素烧损的影响程度决定了堆焊层微观组织及物相组成,小热输入堆焊时,堆焊金属经度稀释(η=3.5%),其显微组织由少量初生的γ-Ni和大量的γ-Ni Bi3B Ni3Si三相共晶组成的亚共晶基底,以及在基底上分布着大量的Cr23C6,(Cr,Fe)7C3高硬度相组成,采用大热输入堆焊,堆焊金属稀释率达12%,堆焊层由大量的γ-(Fe,Ni0枝晶和少量γ-(Fe,Ni) M7C3共晶组成,在堆焊层中未发现一次碳化物的析出,在光束粉末堆焊层中大量高硬度M23C6,M7C3共晶组成,在堆焊层中未发现一次碳化物的析出,在光束粉末堆焊层中大量高硬度M23C6,M7C3型碳化物和Ni3B,Ni3Si共晶相的析出以及合金元素在γ相中的过饱和固溶是其是以强化的主要原因,与TIG堆焊相比,采用相近热输入所获得的光束粉末堆焊层的耐磨性能提高了3倍以上。    

2.  Ni-Al系金属间化合物光束堆焊层的成形及析出相特征  被引次数:7
   张迪  单际国  陈武柱  任家烈《金属学报》,2004年第40卷第5期
   采用X射线衍射、SEM、EDXS及显微硬度等方法,研究了光束堆焊Ni,Al混合粉末制备的金属间化合物涂层的成形和微观组织特征.结果表明,堆焊层的成形与堆焊材料的比热容量和熔点有关.采用Al含量(原子分数)高于50%或不超过25%的堆焊材料,均可获得成形良好的光束堆焊层,但Al含量过高将使堆焊金属的致密度降低.当堆焊材料中Al含量为50%-75%时,堆焊层全部由金属间化合物(Al1.1Ni0.9,Al3Ni2和Al3Ni)组成;当采用富Ni堆焊材料(不超过25%Al)时,堆焊层中将析出较多的γ-Ni固溶体,得到由γ-Ni和Ni3Al金属间化合物组成的显微组织;而采用富Al堆焊材料(80%Al)将导致堆焊层中析出大量Q—Al,其显微组织为在α—Al (α—Al Al3Ni)亚共晶基底上分布有Al3Ni2金属间化合物相.    

3.  聚焦光束堆焊铜基自熔合金过程中Fe3Si增强相的反应合成  被引次数:1
   单际国  赵楠楠  任家烈《中国有色金属学报》,2004年第14卷第3期
   利用Cu与Fe具有液相分离特性,以及母材与堆焊材料的冶金反应,采用聚焦光束堆焊制备了Fe3Si弥散分布的铜基合金复合堆焊层.采用X射线衍射、SEM、EDS及显微硬度分析等方法研究了堆焊层的物相组成和微观组织特征.实验结果表明,聚焦光束堆焊过程中,由母材熔化而进入熔池的Fe元素与熔池中的Cu合金呈液相分离状态,进入溶池的Fe由于密度小而上浮,上浮过程中与熔池中的Si反应生成Fe3Si.Fe3Si在堆焊层中弥散分布于α-Cu基体中,分布密度由堆焊层表面向下呈减小趋势.    

4.  聚焦光束表面合金化机理和工艺的研究  被引次数:3
   单际国  张迪  余顺周  任家烈《材料热处理学报》,2001年第22卷第3期
   采用SEM、X射线、光学显微镜、显微硬度计等手段研究了高能密度光束表面合金化的机理和工艺.用NiCrBSi合金粉末对灰口铸铁表面实现光束合金化的实验研究表明,光束线能量及合金粉末用量是表面合金化区合金化程度的重要决定因素.合金化程度低的合金化层微观组织具有亚共晶特征,莱氏体中的碳化物为Fe3C,部分γ-Fe转变为马氏体.合金化程度高的合金化层微观组织为γ-(Fe,Ni)奥氏体基底上弥散分布的Fe23(CB)6球状碳化物.碳化物形态的改变及常温奥氏体量的增加使合金化层表面硬度降低,但有利于韧性和耐腐蚀性能的改善.    

5.  聚焦光束粉末堆焊熔池的凝固特征及微观组织形成机理  被引次数:3
   单际国  李辉  任家烈《金属学报》,2002年第38卷第5期
   采用OMI,SEM,EDS及XRD法研究了聚焦光束预涂粉末堆焊和送粉堆焊过程的熔池凝固特点,分析了堆焊层微观组织的形成机理,实验结果表明。大线能量光束堆焊层由底部具有外延生长特征的γ(Fe,Ni)平面晶及逆热流择优生长的γ(Fe,Ni)树枝晶组成,而且堆焊层表面树枝晶与光束扫描方向的夹角小于堆焊层底部树枝晶与光束扫描方向的夹角。送粉堆焊及预涂粉末堆焊层中的基底相均为γ(Fe,Ni)相,后析出的γ(Fe,Ni)富Cr。预涂粉末堆焊时堆焊层局部区域Cr,C元素的富集导致了Cr23C6析出。送粉堆焊过程中熔池过热度小,B,Si等造渣元素的烧损少。堆焊层中局部区域富集的B元素优先与Cr元素结合以Cr5B3形式析出。    

6.  X70管线钢表面镍基合金堆焊层/母材界面的显微组织及氢致开裂行为  
   于俊峰  杨光  王晶  邢云颖  王修云《机械工程材料》,2018年第5期
   采用手工非熔化极惰性气体钨极保护焊将ERNiCrMo-3镍基合金焊丝堆焊于X70管线钢表面,分析了堆焊层/母材界面处的显微组织、元素分布和硬度分布,并采用电解充氢方法研究了氢致裂纹萌生位置和扩展方式。结果表明:X70管线钢表面镍基合金堆焊层/母材界面热影响区中细晶区的组织为细小铁素体和少量珠光体,靠近熔合线粗晶区的组织为粗大的铁素体,熔合区的组织为马氏体,堆焊层的组织为树枝状奥氏体;堆焊层冲击断口呈韧性断裂特征,母材断口呈解理或准解理脆性断裂特征,熔合区断口呈由浅韧窝+准解理组成的具有变形特征的混合过渡特征;堆焊层和熔合区的硬度均高于母材的;堆焊层表面氢致裂纹萌生于Al2O3和单质硅夹杂物处,扩展方式为沿晶和穿晶扩展。    

7.  热处理对PH17-4表面堆焊钴基合金后组织及性能的影响  
   邓德伟  陈蕊  王冬颖《焊接》,2012年第10期
   利用等离子堆焊技术在PH17-4马氏体沉淀硬化不锈钢表面堆焊Stellite12钴基合金熔覆层,并在堆焊后对其进行热处理.采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)、维氏显微硬度计等测试手段,研究了固溶及固溶后时效处理对堆焊层、母材热影响区组织结构及显微硬度的影响.结果表明:焊缝金属与母材间界面熔合良好,堆焊层组织均匀,在母材中靠近熔合线处出现了宽度为2 mm左右的热影响区;焊后进行1 050℃的固溶处理,母材热影响区消失,组织均匀化,堆焊层组织细化,同时显微硬度提高;固溶后分别进行480℃,540℃及620℃的时效处理,母材中有硬质相析出,显微硬度增加,且随着时效温度升高显微硬度降低.    

8.  45钢表面激光熔覆NiCrBSi涂层的组织和摩擦磨损性能  被引次数:3
   孙荣禄  杨贤金《材料工程》,2005年第8期
   采用激光熔覆技术在45钢表面制备NiCrBSi合金涂层,利用EPMA,SEM和TEM分析了激光熔覆层的微观组织,测试了激光熔覆层在不同环境气氛压力下的摩擦磨损性能.结果表明:激光熔覆层由熔覆区(CZ)、结合区(BZ)和基底热影响区(HAZ)三个区域组成.熔覆区的组织是在γ-Ni树枝晶和γ-Ni Ni3B共晶的基体上分布着细小的CrB颗粒和Cr7C3树枝晶,结合区是基底材料和熔覆材料的混熔区,呈定向凝固特征,基底热影响区为针状马氏体组织.激光熔覆层的摩擦磨损性能与环境气氛压力密切相关,随环境气氛压力的降低,摩擦系数增大,磨损量减少.    

9.  钛合金表面NiCrBSi激光熔覆层的组织与耐磨性研究  被引次数:14
   孙荣禄《应用激光》,2000年第20卷第6期
   在 TC4合金表面进行了激光熔覆 Ni Cr BSi涂层的试验 ,结果表明 ,激光熔覆层在微观结构上存在熔覆区、结合区和基体热影响区三个区域。熔覆区的组织是在初晶 γ Ni和 γ Ni、Ni3B、硅化物组成的多元共晶基底上分布着 Ti B2 、Ti C、M2 3( CB) 6等颗粒增强相。结合区是熔覆材料 Ni基合金和基体钛合金的混熔区 ,呈定向凝固特征。基体热影响区为针状马氏体组织。激光熔覆层的耐磨性能比时效硬化的钛合金显著提高 ,磨损机制是剥层磨损和磨粒磨损。    

10.  等离子堆焊镍基合金粉末的组织与性能  
   徐国建  高飞  杭争翔  张国瑜  邱晓杰《沈阳工业大学学报》,2018年第2期
   为了提高核电成套设备的阀体性能,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、电子探针显微分析仪和能谱仪分析了堆焊层的组织形态和成分分布,利用显微硬度计测量了堆焊层的硬度,利用磨损试验机分析了堆焊层的耐磨性.结果表明,堆焊层主要由过共晶组织组成,从熔合线到堆焊表面堆焊层组织依次为平面晶生长区、亚共晶组织区、共晶组织区和过共晶组织区.堆焊层金属相由γ-Ni、CrB、Cr_2B、Cr_7C_3和Cr_(23)C_6组成,初晶相由硼化物(CrB或Cr_2B)和碳化物(Cr_7C_3或Cr_(23)C_6)组成,而共晶组织主要由富(Ni,Fe)奥氏体固溶体或富Ni奥氏体固溶体组成.堆焊层表面平均硬度达到50 HV以上,约为基体硬度的3~5倍,与母材相比堆焊层的耐磨性约提高了9倍.    

11.  Fe对NiAl金属间化合物光束堆焊层成形及组织结构的影响  
   张迪 单际国 陈武柱 任家烈《稀有金属材料与工程》,2006年第35卷第1期
   采用X射线衍射、SEM、EDS等分析方法,研究了铁元素对光束堆焊合成NiAl金属间化合物层的成形和组织结构的影响规律。结果表明,光束堆焊镍铝混合粉制备NiAl金属间化合物层时,NiAl的高熔点导致堆焊层成形困难。在镍铝混合粉中加入适量铁粉(11at%~28at%)可以降低堆焊合金体系的熔点、改善堆焊层成形。随着铁粉加入量的增加,堆焊层的稀释率呈现先增加后降低的趋势,过多的铁粉加入量(43at%)将使熔池金属不能润湿母材。铁元素的引入使堆焊层中析出了Fe3Al相,随着堆焊层中含Fe量的增加,Fe3Al的析出量增加,堆焊层的微观组织为NiAl柱状晶和柱状晶间的Fe3Al条状相。    

12.  CAP1400蒸汽发生器压力边界焊接接头的显微组织  
   薛小怀  王志颖  李天宇  李郅远  杨巨文  张文杨  张茂龙《机械工程材料》,2018年第2期
   使用光学显微镜和扫描电镜研究了CAP1400蒸汽发生器压力边界焊接接头的显微组织,该压力边界焊接接头由SA508Gr.3Cl.2钢母材、热影响区、堆焊层和对接焊缝组成。结果表明:接头母材的显微组织为细小回火贝氏体,焊接热影响区的为粗大马氏体,不锈钢堆焊层的为柱状奥氏体和少量铁素体,镍基合金堆焊和对接焊缝的组织主要为柱状奥氏体;在多层多道焊接热循环作用下,不锈钢堆焊层和镍基合金对接焊缝中的奥氏体都发生了再结晶,奥氏体基体上有碳化物析出相。    

13.  钛合金表面激光熔覆Ni基合金涂层中析出相热力学模拟计算  
   雷贻文  孙荣禄  唐英《材料工程》,2013年第10期
   采用横流CO2激光器在TC4合金表面熔覆Ni基合金涂层,对激光熔覆层的微观组织、析出相、各合金元素在γ-Ni和M23C6相中含量变化进行了研究.结果表明,熔覆层可分为三个区:熔覆区、结合区和基体热影响区.熔覆区由γ-Ni,TiB2,TiC,M23C6和Ni3B相组成,其中,TiB2,TiC和M23C6细小颗粒均匀分布于γ-Ni初晶上,共晶组织由γ-Ni和Ni3B组成.为揭示TC4合金表面激光熔覆Ni基合金涂层在3500~500K温度范围的相组成及组织变化规律,利用Thermo-Calc软件及相应Ni基合金数据库对TC4合金表面激光熔覆Ni基合金涂层凝固过程中各析出相进行了热力学计算分析,研究了熔覆层中γ-Ni,TiB2,TiC,M23C6和Ni3B各相相对含量和B,C,Cr,Fe,Ni,Ti元素在γ-Ni和M23C6相中的含量随温度变化关系,为TC4合金表面激光熔覆Ni基合金涂层成分设计和工艺优化提供理论依据.    

14.  轴向压力对X65合金钢摩擦堆焊层组织和磨损性能的影响  
   张旭  杨新岐  崔雷  杜波《中国表面工程》,2016年第29卷第6期
   为拓宽摩擦堆焊的工程化应用,以X65钢作为耗材和基板材料进行了摩擦堆焊工艺试验研究,在选定最优焊速的基础上,主要讨论了轴向压力与堆焊层组织、显微硬度及磨损性能的影响。试验表明:在转速4 000 r/min、堆焊速度200 mm/min、轴向压力在59.7~104.4 MPa范围下可获得冶金连接与成型良好的摩擦堆焊层。随轴向压力增加,堆焊层宽度增加、但厚度减小;过高轴向压力不能增加摩擦堆焊层的有效体积。摩擦堆焊接头主要由堆焊层、热影响区(HAZ)和母材区域组成,与传统摩擦焊缝细小晶粒组织特征不同,摩擦堆焊层主要为粗大板条和粒状贝氏体混合组织特征。HAZ主要由过热区和相变重结晶区组成,过热区主要为贝氏体组织特征,而重结晶区为细小铁素体晶粒组织特征。轴向压力变化对堆焊层组织粗化倾向和HAZ尺寸有较大影响,但对HAZ的组织形态影响不大。不同轴向压力下的堆焊层平均硬度及抗磨损性能均高于母材,与母材比较堆焊层磨损体积最大可降低33.3%。    

15.  铁基自熔合金光束熔覆层的微观组织及强化机理  被引次数:13
   单际国  丁建春  任家烈《焊接学报》,2001年第22卷第4期
   采用SEM、EDS、X射线衍射及显微硬度和洛氏硬度分析手段研究了铁基自熔合金粉末光束熔覆层的微观组织及其物相组成。结果表明,Fe-Ni-Cr-B-Si合金粉末的光束熔覆层微观组织由固溶于大量Cr,及少量B,Si,C的γ(Fe,Ni)树枝晶,枝晶间(Cr,Fe)7(C,B)3 γ(Fe,Ni)共晶所构成,光束熔覆层的宏观硬度达HRC47.3,高于同种材料喷涂层及TIG熔覆层的硬度。Cr,Si元素在γ相中的固溶,枝晶间共晶(Cr,Fe)7(C,B)3高硬度相的析出是光束熔覆层得以强化的主要原因。    

16.  束流偏移量对IC10/GH3039电子束焊接头成型及性能的影响  
   张子阳  王善林  柯黎明《稀有金属》,2018年第8期
   对航空发动机整体叶盘所采用的GH3039高温合金和IC10镍基单晶高温合金进行了电子束对接实验,IC10单晶高温合金与GH3039高温合金母材成分上的差异以及两侧熔化量不同,导致焊缝中各元素比例变化,使得接头力学性能出现差异。因此,通过电子束偏束流焊接来控制焊缝区各母材熔化量,来改善接头的力学性能。分析了光束偏移对接头力学性能的影响及典型接头横截面的组织特征,综合分析了光束偏移对焊缝微观硬度影响。结果表明,焊缝横截面未见裂纹、气孔等缺陷,焊缝上下宽度相当,最宽处达到1.8 mm左右,中心熔宽在0.8 mm左右,呈典型的"I"形,并以电子束作用中心为基准对称分布,焊缝组织主要由两侧的枝状晶及中心的等轴晶组成;接头的显微硬度从GH3039侧经焊缝到IC10侧呈逐渐递增趋势,W和Co元素的固溶强化、γ'强化相的含量的增加、晶粒粗化是显微硬度上升的原因,其中最高硬度可以达到HV 450。    

17.  Q345B钢堆焊层组织及性能研究  
   谭雪峰  邓辉《中国材料科技与设备》,2013年第1期
   本课题以低合金高强度钢Q345B为基体,采用熔化极气体保护焊方法进行堆焊,采用金相显微镜、扫描电镜等检测手段,研究不同堆焊层数下的堆焊层及热影响区的组织、形貌、成分及硬度的变化。试验结果表明,堆焊层组织主要为铁素体和珠光体,从靠近母材的堆焊层到外部堆焊层的珠光体含量逐渐增加,堆焊层的硬度也逐渐增加。    

18.  Si的添加量对钨极氩弧堆焊铁基高碳高铬合金层组织结构及耐磨性的影响  
   杨森  王伟  李艳丽《材料保护》,2014年第9期
   为了改善铁基高碳高铬合金堆焊层的性能,在其堆焊合金粉中添加Si对Q235钢进行钨极氩弧堆焊,探讨Si含量对堆焊层组织结构、硬度和耐磨性的影响。结果表明:添加不同含量Si堆焊后堆焊层与母材的结合均为冶金结合,微观组织基本相似,均由网状碳化物(Cr7C3,Cr23C6)和残余奥氏体的共晶组织以及胞状残余奥氏体组织构成;Si含量从0增加到9.0%,网状组织的数量、胞状组织的显微硬度呈增加趋势,堆焊层的宏观硬度由55HRC增加到60 HRC,磨损失重由16.8 mg减小到1.1 mg。    

19.  激光熔覆钴基合金涂层的组织结构  
   斯松华  袁小敏  何宜柱《四川激光》,2002年第23卷第4期
   利用5kWCO2连续激光器在16Mn钢表面进行激光熔覆钴基合金涂层,研究了激光覆合金涂层的显微组织形貌,相结构以及显微硬度。激光熔覆涂层可分为三个区域:熔化区(合金层)结合区及基材热影响区。合金涂层由γ-Co枝晶及其间的共晶组织组成,合金涂层的主要组成相为γ-Co和(Cr,Fe)7^C3。    

20.  异种金属焊接接头C4镍基合金侧熔合区微观组织  
   杨丽颖  杨立清  庞艳荣  王芳  董小平《材料热处理学报》,2013年第34卷第2期
   采用80S-G低合金钢焊丝焊接C4镍基合金/X60低合金钢异种金属。利用扫描电镜观察C4镍基合金母材/80S-G焊缝之间熔合区微观组织,能谱分析该区元素分布。结果表明,C4镍基合金母材稀释进入80S-G低合金钢焊缝内,致使Ni、Cr、Mo元素质量分数从部分熔化区到过渡区缓慢降低,Fe元素质量分数增加。微观组织从单相奥氏体组织逐渐转化为奥氏体与铁素体组成的混合组织,在此区域中弥散分布少量析出相粒子。    

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