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目的提高选区激光熔化成形316L不锈钢的成形表面质量,达到高质高效成形效果。方法采用380W功率的激光进行SLM成形,对比160μm大层厚和1000 mm/s以上高速率两种工艺组合,对表面及截面缺陷形成机理进行试验研究,检测其表面形貌、致密度、微观组织、力学性能等,探索316L高质高效打印成形的工艺方法。结果选区激光熔化成形316L不锈钢主要有球化、搭接、熔池间未熔合的表面缺陷,截面具有气孔、球化、熔池间未熔合的缺陷。曝光时间对于大层厚成形截面质量影响最大,增加曝光时间会提高成形致密度;而较小的曝光时间和点距以及线间距更有利于高速率成形。在1000 mm/s高速率试验条件下,即曝光时间、点距、线间距分别为30μs、30μm、90μm时,试件致密度达到99.99%。结论高速率成形的截面质量通过工艺优化组合可达到高致密度,且通过表面重熔工艺改善表面效果明显,整体性能最优。大层厚参数打印成形虽可达到高致密度,但在表面质量方面与高速率成形参数存在较大差距。综合比较,高速率成形在保证较好表面质量的前提下可以达到高致密度。 相似文献
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为了探究不同体能量密度对SLM成形316L不锈钢耐腐蚀性的影响,采用正交试验法制备不同激光功率、扫描间距和扫描速度下的SLM 316L不锈钢成形件,利用扫描电镜和电化学试验对其微观组织和自腐蚀电位进行观察和测量。结果表明,体能量密度过大或过小时,成形件表面的气孔和孔洞等缺陷较多,自腐蚀电位减小,耐腐蚀性变差。体能量密度为44.64 J/mm-3时,SLM 316L不锈钢成形件的自腐蚀电位最高,组织表面的气孔等缺陷相对较少,耐腐蚀性最好。激光功率、扫描间距和扫描速度对SLM 316L不锈钢成形件的耐腐蚀性影响的次序为:激光功率>扫描间距和扫描速度,最佳的工艺参数组合为激光功率250 W,扫描间距0.14 mm,扫描速度800 mm/s。 相似文献
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为提高采用选区激光熔化技术制备316L不锈钢的致密度,设计影响致密度的主要工艺参数(激光功率和激光扫描速度)进行优化实验,并借助金相显微镜、扫描电镜分析了激光功率和激光扫描速度对孔隙、裂纹和气泡的影响。引入线能量密度,综合表征了工艺参数对致密度的影响,建立了适用于桌面式金属3D打印机的316L不锈钢致密度的预测数学模型。结果表明:激光功率和激光扫描速度对成形件的致密度具有显著的影响,线能量密度在175~250 J·m~(-1)范围内时,316L不锈钢成形件的致密度达到99. 95%以上;激光功率为200 W、激光扫描速度为900 mm·s~(-1)时,致密度达到99. 98%。 相似文献
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目的提高选区激光熔化(SLM)成形316L不锈钢的耐磨性和硬度。方法在能量密度为50~110 J/mm~3、扫描间距为0.04~0.12 mm范围内,改变能量密度和扫描间距两种工艺参数,采用选择性激光熔化技术(SLM)制备了12种316L不锈钢试样。通过表面粗糙度测量、孔隙率测量、销盘摩擦试验和布氏硬度试验,研究了工艺参数对SLM成形316L不锈钢试样的摩擦磨损特性和硬度的影响。结果能量密度为90 J/mm~3且扫描间距为0.12 mm时,表面粗糙度Ra最小,为5700 nm。孔隙率范围为12.35%~0.94%,扫描间距为0.12 mm的试样的孔隙率比扫描间距为0.04 mm和0.08 mm的孔隙率小。扫描间距不变时,孔隙率随能量密度增大而减小。能量密度为50 J/mm~3时,扫描间距为0.12 mm的试样的摩擦系数和磨损率比扫描间距为0.04 mm和0.08 mm的要小;能量密度不变时,扫描间距为0.12 mm的试样硬度比扫描间距为0.04mm和0.08 mm的试样高。结论改变扫描间距和能量密度会直接影响成形试样的表面粗糙度、孔隙率。研究范围内,表面粗糙度和孔隙率随扫描间距增大而减小。孔隙率与磨损量及硬度存在相关性:孔隙率越小,硬度越大,磨损率越小。因此,合理选择工艺参数可以降低孔隙率,进而提高表面质量,降低磨损率,增大硬度。 相似文献
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目的 提升单熔道、单层面的成形质量和打印精度,通过对球化、飞溅缺陷机理的研究及试验探索,寻找减少其产生的最优工艺路径.方法 采用不同激光功率、点间距、线间距的打印策略成形单熔道,通过单熔道的成形质量,初步选取表面质量较好的成形工艺参数范围,进行单层面的成形试验.在单熔道、单层面成形试验中,进行球化、飞溅缺陷产生的研究和分析,探讨其产生机理及对表面质量的影响,并进一步进行单层面试验研究,找到合理的工艺参数取值范围,以此提升单层面表面质量.结果 球化、飞溅缺陷对于单熔道、单层面的成形质量及精度都有较大影响.能量密度是影响缺陷产生的主要原因,适当的能量密度可以提升表面质量,线能量密度在0.4~0.6 J/mm、面能量密度在4~6 J/mm2时,所成形的样件表面较为平整,球化、飞溅缺陷明显减少,成形质量好,精度较高.结论 当能量密度合适时,球化、飞溅缺陷明显减少,单熔道、单层面的成形效果好,流动均匀且连续.球化、飞溅缺陷有一定的规律性,可以通过最优工艺参数进行避免. 相似文献
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选区激光熔化技术(SLM)被认为是最具潜力的金属增材制造技术之一。对SLM成形316L不锈钢薄壁件侧壁表面形成机理与优化策略进行了研究。实验结果发现:随着体能量密度的逐渐提升,SLM成形金属薄壁件侧壁粘粉、凹陷(孔隙)等表面缺陷及壁厚精度均呈现分段性变化,即熔池烧结存在固相烧结、稳态传导和非稳定匙孔三种模式。不同体能量密度条件下的熔池热、动力学行为耦合作用改变,使得各种表面缺陷的分布、形貌乃至形成过程均不同。重点分析了叠层褶皱、道内震荡褶皱及飞溅沉积褶皱三类表面褶皱形貌的形成机理。上述研究为提高SLM成形复杂薄壁结构表面质量提供了实验与理论借鉴。 相似文献
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《机械制造文摘:焊接分册》2016,(2)
采用金属选区激光熔化(SLM)成形技术打印制备了316不锈钢,通过扫描电子显微镜(SEM)对比研究了不同SLM工艺参数下的组织缺陷,并测试了其致密度。结果表明,SLM技术打印的316不锈钢组织缺陷主要表现为孔洞和裂纹。工艺参数对其组织缺陷和致密度存在着显著的影响:随着扫描功率的逐渐增大,孔洞缺陷明显减少,裂纹数量也极少,试样的致密度逐渐提高;然而,随着扫描速度和扫描间距的逐渐增大,孔洞及裂纹缺陷均增多,试样的致密度逐渐降低。316不锈钢较优的SLM工艺参数为S=0.05 mm,P=450 w和v=1 500~2 000 mm/s,该条件下组织中只存在极少量的裂纹,试样的致密度高达95.62%。 相似文献
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《焊接技术》2015,(8)
采用高功率光纤激光对核级316LN不锈钢板材进行填丝堆焊,焊材选用308L不锈钢焊丝,研究了激光功率、堆焊速度、送丝速度等工艺参数对焊道成形、显微组织及力学性能的影响。结果表明:工艺参数的组合必须保证焊接以熔池过渡形式进行,才能获得良好的成形效果,其中试验所得的最优工艺参数组合为:激光功率3 k W,堆焊速度4 mm/s,送丝速度40 mm/s。在最佳工艺参数条件下,可以制备出表面波纹均匀、平整度高的堆焊层,且显微硬度分布比较均匀,搭接界面无明显硬化,抗拉强度与伸长率高达705MPa和48%,分别为母材的115%和88%。堆焊层的显微组织为外延生长的柱状树枝晶,且晶粒细小、均匀。 相似文献
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《热加工工艺》2021,(12)
利用选区熔化成型技术(SLM)制备了316L不锈钢试样。通过正交实验法研究了工艺参数对试样致密度的影响,利用扫描电镜(SEM)观察了试样组织缺陷,最后用金相显微镜观察试样表面的组织结构,同时验证试样的致密度。结果表明,工艺参数对试样致密度的影响顺序从大到小依次为:扫描间距、激光功率、扫描速度。体能量密度在小于52.33 J/mm~3时,致密度随着体能量密度增大而增大;体能量密度在大于52.33 J/mm~3时,致密度变化不明显,维持在94.09%~95.91%。由扫描间距过低造成的体能量密度过低会使试样表面出现行列式分布的孔洞,在一定范围内调高激光功率和调低扫描速度能有效减缓孔洞数量。试样组织相为单项奥氏体,试样致密度越大,孔洞越少。 相似文献
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采用选区激光熔化技术,以不同的工艺参数,包括激光扫描速率(500~1 250mm/s)、曝光时间(8~60μs)、点间距(10~30μm)、线间距(90~130μm)等,制备了316L不锈钢试块,并对试块分别进行了500和900℃退火和1 000~1 050℃固溶处理。随后检测了试块的力学性能、显微组织和表面质量。结果表明:采用选区激光熔化工艺成形的316L钢试块可能会产生搭接、球化和气孔等表面缺陷,以及熔池内微孔、熔池间未熔合等截面缺陷,采用较高的激光扫描速率、较小的点间距、较短的曝光时间有利于改善试块的表面质量。此外,固溶处理可提高选区激光熔化成形的316L钢试块的力学性能:抗拉强度高达682 MPa,屈服强度约537MPa,断后伸长率约41%。 相似文献
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《锻压技术》2020,(6)
为评估西南地区第1台具有完全自主知识产权的500 W激光选区熔化成形(Selective Laser Melting,SLM)设备YS-340M的成形零件质量,采用316L不锈钢粉末对典型小型薄壁复杂零件叶轮进行了试制,并利用万能拉伸试验机、金相显微镜、扫描电镜以及三维激光扫描仪对成形316L不锈钢的力学性能、微观组织以及叶轮尺寸精度进行了检测。检测结果显示:在激光体能量密度为97. 2 J·mm~(-3)的情况下,YS-340M成形的316L不锈钢的抗拉强度为615. 6 MPa、屈服强度为528 MPa;成形件力学性能存在各向异性,垂直方向强度约为水平方向的90%左右;试样断口为典型的韧性断裂,存在未完全熔化的圆球形粉末;成形叶轮与理论模型总体尺寸偏差均小于0. 2 mm,成形零件尺寸精度为IT12,与使用温锻方法成形的零件尺寸精度一致,并且超过使用热锻方法成形的零件尺寸精度。 相似文献
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为改善316L不锈钢在海洋环境下的耐腐蚀性能,通过MnSi2增强316L不锈钢基体,采用选区激光熔化(SLM)制备MnSi2/316L不锈钢复合材料。利用Image-Pro Plus软件、光学显微镜、扫描电镜(SEM)及电化学工作站研究了激光功率对316L不锈钢金属基复合材料致密度及耐腐蚀性能的影响,通过Tafel极化曲线和阻抗谱表征其耐腐蚀性能的强弱,并通过点蚀形貌揭示了其腐蚀机理。结果表明:添加MnSi2是提高316L不锈钢耐腐蚀性能的有效途径。随着激光功率的增大,耐腐蚀性能呈现先提高后降低的趋势,当激光功率达到190 W时,2%MnSi2/316L不锈钢复合材料的致密度为99.80%,其腐蚀电位为-0.053 V (vs SCE)。同时,2%MnSi2可以显著改善316L不锈钢的成形质量,提高其耐腐蚀性能,其腐蚀形式为氯离子诱导氯化物生成的点蚀,且点蚀产生位置主要集中在孔隙边界处。 相似文献