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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 593 毫秒

1.  Mo-Nb合金单晶的高温力学性能  被引次数:1
   胡忠武  李中奎  殷涛  郭林江  张清  郑剑平《稀有金属》,2010年第34卷第1期
   研究了晶向为<111>Mo-Nb合金单晶的高温力学性能.实验结果表明,随着少量溶质原子Nb的加入,Mo-Nb合金单晶的高温强度获得了明显的提高.在1873 K和Nb含量在0~6%范围内时(文中合金元素Nb含量均为质量百分比,下同),Nb含量每增大1%,材料的高温屈服强度就增加约16~25 MPa,当Nb含量在0~3%范围内时,随着Nb含量的增加,塑性急剧下降,而在3%~6%范围内时其下降幅度趋于平缓;同时,随着Nb浓度的增大,更多的Nb溶质原子增大了原子间扩散阻力,使材料高温稳态蠕变率减小,大大提高了材料的高温抗蠕变性能;在1773 K/10 MPa时Mo-Nb合金单晶的稳态蠕变率较纯Mo单晶的降低了3~4个数量级,分析认为其蠕变机制为扩散蠕变.    

2.  Mo-3Nb合金单晶的蠕变性能  
   胡忠武  李中奎  张清  张廷杰  张军良  殷涛《稀有金属材料与工程》,2007年第36卷第12期
   研究了电子束悬浮区域熔炼法制备的晶向为〈111〉的Mo-3Nb(质量百分数,下同)合金单晶在高温/低应力环境中的蠕变性能及其蠕变机理。结果表明,Mo-Nb合金单晶中,溶质原子Nb的添加增大了原子间扩散阻力,使材料高温稳态蠕变率减小,大大提高了材料的高温抗蠕变性能;在1500℃,10MPa时,Mo-3Nb合金单晶的稳态蠕变率较纯Mo单晶降低了3个数量级,且其蠕变机理为扩散蠕变。    

3.  Nb-Cr-Mo合金蠕变行为研究  
   《稀有金属》,2019年第6期
   通过Gleeble3500型热模拟机上的恒温恒应力压缩试验,研究了成分为Nb-22.5Cr-2.5Mo(%,原子分数)的Nb-Cr-Mo合金的高温蠕变行为。结果表明:Nb-Cr-Mo合金的稳态蠕变速率随应力的增加和变形温度的升高而加快, 1000℃和200 MPa条件下, Nb-Cr-Mo合金的稳态蠕变速率为5.3×10~(-5) s~(-1)。随着变形温度的升高, Nb基体中位错运动阻力减小,在温度和外力的作用下,有形成亚晶的趋势;随着变形温度的升高, Nb/NbCr_2两相颗粒间由于热膨胀系数不匹配和弹性模量之间的差异所导致的界面压应力进一步加大,从而促使Laves相颗粒中更多原子的相对运动,使得同步剪切机制更加明显,组织中的层错/孪晶结构密度明显增加,合金的蠕变抗力明显降低。蠕变变形过程中, Nb基体中位错的滑移、攀移,多边形化和Laves相NbCr_2中的同步剪切是Nb-Cr-Mo合金蠕变变形的主要方式。相对于未合金化的Nb-22.5 Cr合金,由于Mo对Nb基体的固溶强化,在基体中产生了柯氏气团钉扎位错,提高了合金的抗蠕变能力。    

4.  低铌新锆合金的抗蠕变性能  
   王文生  李中奎  张建军  宋启忠  田锋  周青山《原子能科学技术》,2005年第39卷第Z1期
   通过对低铌新锆合金板材的蠕变性能曲线和变形亚结构的分析及对微观组织研究探讨了低铌新锆合金的蠕变过程及其抗蠕变性能优越的原因.铌对锆有较高的强化作用,但对锆的抗蠕变性能的影响则较为复杂.含3%~5%Nb的锆合金在400 ℃以下有较高的抗蠕变性能,含15%Nb的锆合金的抗蠕变性最低,而铌含量增至30%时的锆合金的抗蠕变性则又升高.低Nb新锆合金的Nb含量w(Nb)在0.3%~0.36%之间,这样少的Nb含量不可能有大量的β-Nb相产生,它对锆合金的强化作用应归于固溶强化一类.对工业化规模生产的低铌新锆板材的力学性能的近期研究表明,按既定工艺生产的低铌新锆合金板材的拉伸性能并未比Zr-4合金板材的拉伸性能有多大提高,但其抗蠕变性能却比Zr-4板材好得多.在400 ℃、157 MPa应力作用下,低铌新锆合金的蠕变断裂时间是常规Zr-4板材的5倍多;在137和117 MPa应力作用下,新锆合金的稳态蠕变速率大大低于常规Zr-4的.    

5.  Mg_2Si/AM60复合材料蠕变性能的研究  
   胡勇  闫洪  陈国香《铸造》,2009年第58卷第11期
   采用原位合成法制备了Mg_2Si颗粒增强AM60镁基复合材料,对材料进行了高温蠕变试验.结果表明,随Mg_2Si含量的增加,复合材料的抗高温蠕变性能提高.在相同应力下,随着温度的升高,材料的抗高温蠕变性能变差,稳态蠕变速率增加.    

6.  一种高铌TiAl合金的蠕变性能  被引次数:4
   李书江 刘自成 等《稀有金属材料与工程》,2002年第31卷第1期
   系统研究了Ti46Al8.5Nb0.1C0.2B合金简称0.1C0.2B合金在760℃~815℃,140MPa-400MPa的蠕变条件下的蠕变性能和蠕变机制。研究表明,在同等蠕变条件下同其它钛铝合金相比,0.1C0.2B合金最小蠕变速率降低2倍-10倍,蠕变应力提高50MPa-150MPa,如此优越蠕变抗力主要来自于高铌合金化对钛铝合金的固溶强化及间隙原子的沉淀强化。    

7.  低银SnAgCuBi-xNi/Cu焊点塑性及蠕变性能  
   杨淼森  孙凤莲  邹鹏飞《焊接学报》,2014年第3期
   借助纳米压痕方法,基于压痕做功和压痕蠕变的原理,对SnAgCuBi-xNi/Cu(x=0,0.05,0.1,0.15,0.2)低银焊点的塑性和抗蠕变性能进行了研究.结果表明,在SnAgCuBi-xNi/Cu焊点中,Ni元素含量为0.05%和1%,焊点的硬度和塑性提高,抗蠕变性能变化不明显,Ni元素含量为0.15%和0.2%,焊点的硬度和抗蠕变性能提高,但焊点塑性下降.Ni元素的添加有利于提高SnAgCuBi/Cu焊点的高温稳定性.在150℃下经400 h老化,焊点的抗蠕变性能随着Ni元素含量的增加而增强,含镍焊点的硬度均高于SnAgCuBi/Cu焊点,Ni元素含量为0.1%的焊点塑性最好.    

8.  显微组织对TA11钛合金棒材力学性能的影响  
   郑念庆  张永强  和永岗  尚金金  侯峰起  赖运金《锻压技术》,2017年第42卷第8期
   通过对TA11钛合金不同组织状态的棒材进行组织、性能检测分析,研究了初生α相含量和尺寸对TA11钛合金室温拉伸性能、热稳定性能、蠕变性能的影响.研究结果表明,初生α相含量对TA11钛合金的拉伸性能影响较小,但对合金的抗蠕变性能影响明显:初生α相含量在50%~90%范围内时,合金的室温拉伸性能、热稳定性能随初生α相含量的增加变化不明显,抗蠕变性能随初生α相含量的增加而提高;初生α相尺寸对TA11钛合金的拉伸性能、蠕变性能具有一定的影响,随着组织粗大程度的增加,拉伸强度降低,抗蠕变性能提高.    

9.  先进镍基单晶高温合金蠕变行为的研究进展  
   岳全召  刘林  杨文超  黄太文  孙德建  霍苗  张军  傅恒志《材料导报》,2019年第3期
   先进镍基单晶高温合金具有优良的成分兼容性,在1 000℃以及更高温度下仍能保持较高的组织稳定性、抗蠕变性、抗疲劳性、抗氧化性和抗腐蚀性能,被广泛应用于现代航空发动机和地面燃气轮机的涡轮叶片等关键热端部件。在服役过程中,镍基单晶高温合金主要发生涡轮叶片旋转造成的蠕变及疲劳变形。另外,现代航空发动机对涡轮进口温度的要求不断提升,使得镍基单晶高温合金的承温承载能力面临着更大的挑战。长期以来,材料科研工作者尝试了许多方法来提升镍基单晶高温合金的蠕变性能:在镍基单晶高温合金中添加了大量的难熔元素(W、Cr、Mo、Re等),降低了元素的扩散速率,从而提高了合金的固溶强化水平;添加了γ'相形成元素(Al、Ti、Ta),形成金属间化合物γ'沉淀相,利用γ'沉淀相与γ基体相之间的相干应变、有序化,以及弹性模量和堆垛层错能差异等沉淀强化机制,提高合金的强度;通过调整热处理制度,进一步优化沉淀相的尺寸、形态以及体积分数,最大化沉淀强化效果;通过调整Mo与Re的含量,提高γ'沉淀相与γ基体相的错配度,细化γ/γ'界面位错网间距,强化γ/γ'相界面强度,提高镍基单晶高温合金的蠕变抗力;同时加入适量的Pt族金属元素,抑制了TCP有害相的析出,进一步稳定了合金组织。然而,镍基单晶高温合金中元素的合金化程度已很高,在CMSX-10中难熔元素的含量高达20.5%,这已经接近镍基体的溶解度极限;同时,也带来了其他一系列问题:组织不稳定性(包括凝固缺陷析出倾向的增加、TCP相的析出)以及合金密度和成本的增加。另外,对于第四代及其后续的镍基单晶高温合金的设计,除依赖提高难熔元素含量和加入铂族元素稳定组织外,并无其他公开、有效的措施。现行措施也与现代工业追求低密度、低成本、环境友好的理念背道而驰。因此,深入认识镍基高温合金成分-组织-结构-性能之间的内在联系十分重要,亟待突破现有的合金设计理论。本文试图从最重要的长时力学性能之一的蠕变性能出发,分别对镍基单晶高温合金成分、组织结构、蠕变行为特点等方面进行了阐述,重点探讨了固溶元素、γ'体积、尺寸、形态、γ/γ'界面、堆垛层错能(SFE)、反相畴界能(APB)等因素对蠕变行为、蠕变机制的影响规律,分析了镍基单晶高温合金蠕变行为研究面临的问题,并展望其研究前景,以期能够深入理解单晶高温合金的强韧化机理,为新一代镍基单晶高温合金的设计提供一些思路。    

10.  Ru对一种第四代单晶高温合金γ/γ′相中元素分布及高温蠕变性能的影响  
   骆宇时  赵云松  杨帅  葛炳辉  张剑  唐定中《稀有金属材料与工程》,2016年第45卷第7期
   摘 要: 研究了不同Ru含量(0和2wt.%)的高Re镍基单晶高温合金在1120 ℃/140 MPa条件下的蠕变性能,采用SEM、STEM/TEM以及EDS等方法分析了Ru对合金γ/γ′相组织、合金元素成分分配比、蠕变变形组织和位错形态的影响。结果表明,与无Ru合金相比,含Ru合金γ′尺寸更为细小,γ相通道更窄,γ/γ′两相中对TCP相析出有重要影响的Re、Mo和Cr元素分配更加均匀。Ru通过降低γ′相和γ相通道尺寸,降低γ/γ′界面平均位错间距,抑制蠕变加载过程中TCP相析出,显著提高合金的高温蠕变性能。本文研究结果对认识单晶合金高温蠕变过程中Ru的强化机理方面具有理论指导意义。    

11.  Al2O3和Cr2O3对镁质材料高温蠕变性能的影响  
   于鹏飞  张国栋  游杰刚《耐火与石灰》,2010年第35卷第2期
   以电熔镁砂为主要原料,研究了添加剂α-Al2O3和Cr2O3的加入量及加入形式对镁质材料高温蠕变性能的影响,还研究了在加入3%Cr2O3的基础上添加不同形式的Al2O3对镁质材料高温蠕变性能的影响。研究结果表明:随着Al2O3含量的增加,镁质材料的抗高温蠕变性能增强;添加3%Cr2O3的镁质材料其抗蠕变性能优于热风炉上使用的低蠕变高铝制品。    

12.  耐热钛合金添加元素及其影响  
   《稀有金属》,2002年第5期
   日本冶金专家研究了铝、锡、锆、铌、钼等元素的添加量对耐热钛合金 (Ti - 5 .5Al - 4.5Sn - 4Zr - 0 .8Nb - 0 .4Mo - 0 .4Si - 0 .0 5C)的机械性能的影响。结果表明 :1 铝、锡、锆三种元素的添加量增加时 ,耐热铝合金的高温拉伸强度和蠕变强度提高 ,然而当铝的含量超过 9%时 ,钛合金的常温延展性降低。2 添加1%以上的铌时 ,钛合金的高温拉伸强度和蠕变强度下降。3 钼的添加量为 3%时 ,钛合金的常温和高温拉伸强度和蠕变强度明显提高 ;而钼的添加量超过 3%时 ,钛合金的常温和高温拉伸强度提高 ,但常温延展性和蠕变强度降低…    

13.  铌对镍基合金蠕变性能的影响  
   祝群喜  关华《物理测试》,2005年第23卷第3期
   研究了Nb对Ni基合金高温蠕变性能的影响,认为Nb主要是通过增强第二组γ’相沉淀强化,γ相固溶强化,晶界M23C6呈链状分布,而使Ni基合金抗蠕变性能提高。    

14.  钛合金中原子迁移性质的第一原理研究  
   张连基  胡青苗  杨锐《稀有金属材料与工程》,2017年第46卷第S1期
   钛合金作为一种重要的航空材料,具有比强度高,耐蚀性好等优异性能,并具有一定的高温蠕变抗力。但是在更高温度下,有限的蠕变抗力限制了钛合金的进一步应用。实验研究表明,钛合金稳态蠕变过程蠕变激活能与合金的表观扩散激活能非常接近,说明原子的扩散与蠕变过程密切相关。本文采用第一性原理的方法,计算了钛合金中常见的杂质及合金原子的迁移能垒。结果表明,对以空位机制扩散的合金原子,其在基面内迁移的能垒从高到低为Al、V、Ti、Sn、Ta、Mo、Nb、Zr,面间原子迁移由难到易为Al、Sn、V、Ti、Ta、Mo、Nb、Zr。以间隙机制迁移的Co、Fe、Ni迁移能垒较低,与实验观测到的这些原子为快扩散原子相符。    

15.  钼基合金单晶的制备  
   郑欣《中国材料进展》,2002年第6期
   许多先进的能量系统部件要求能经受长周期的高温损伤而变形很小.它要求材料的最大稳定蠕变速率必须保持在低于4.5×10-11/s,这样才能使材料在使用的10年当中蠕变变形量不超过1%,能满足这一要求的只有钼基和钨基合金.固溶强化单晶与多晶合金相比,具有更好的组织结构,较低的蠕变速率,与核燃料有更好的适应性和较低的渗透性.尽管使用了具有高抗蠕变性的单晶,这种类型的材料仍存在过早断裂的关键性问题,铪和铌由于具有大原子尺寸错配和高固溶性而符合这种先进高效系统的设计规范.美国奥本大学材料研究与教育中心的H. Zee等人对铌含量在11%以内和铪含量在15%以内的二元钼合金,及Mo-Hf合金中碳含量在1%以内的三元合金进行了研究,确定了弥散强化单晶制备的可行性.    

16.  单晶镍基合金的蠕变特性及影响因素  被引次数:2
   田素贵  张禄廷  张静华  杨洪才  徐永波  胡壮麒《中国有色金属学报》,2000年第10卷第1期
   通过对(001)取向单晶镍基合金蠕变曲线和位错运动内磨擦力的测定及能谱微区成分分析,研究了两种合金的蠕变特性。结果表明:在1000℃和120MPa条件下,两合金位错运动的内摩擦力值相近,随温度的升高,两合金的内摩擦力差值增大;随着提高,不含Ta拾金中γ'相尺寸和体积分数明显减少,而Al、Ta元素含量较高的合金中,γ'相保持较高的体积分数是合金蠕变抗力明显提高的主要原因。    

17.  Ca对AE41合金压蠕变行为的影响  
   徐道芬  曾明  沈保罗  魏晓伟  陈正周  张尧成《热加工工艺》,2008年第37卷第2期
   采用自制的实验装置研究了Ca对AE41(Mg-4Al-RE)合金压蠕变行为的影响,并利用光学显微镜、XRD和SEM(带EDX)对合金压蠕变前后的组织进行了分析.结果表明:在150℃、100 MPa条件下,随着Ca含量的增加,AEX(Mg-Al-RE-Ca)合金的第一阶段的压蠕变量、稳态蠕变速率及总蠕变量不断减小,抗蠕变性能不断提高.铸态AE41合金由α-Mg基体和Al11Nd3相组成.在高温蠕变条件下,因针状Al11Nd3相不稳定易发生分解,导致AE41合金抗蠕变能力下降.在AEAI合金中加人Ca后,针状Al11Nd3逐渐被Al2Ca和Al2Nd代替.分布在晶界的Al2Ca相有很高的热稳定性,提高了AEX合金的抗蠕变性能.    

18.  Ti3Al基合金的热处理显微组织与蠕变性能  被引次数:1
   李明强 韩传玺《稀有金属材料与工程》,1992年第21卷第6期
   对Ti_3Al基合金Ti_3Al-26M,Ti_3Al-11.5M和Ti_3Al-22M(wt%)(M=Nb,Mo,V)的热处理与显微组织和显微组织与蠕变性能之间的关系进行了探讨。结果表明:同一合金在不同热处理条件下的显微组织具有不同的特征和尺寸,而在同一热处理条件下的3种合金显微组织特征相同,只是晶粒的尺寸不同。高温蠕变性能测定表明,Ti_3Al-26M合金的蠕变性能优于Ti_3Al-11.5M和Ti_3Al-22M合金。Ti_3Al-26M合金经β固溶处理的魏氏组织的蠕变性能最好,经α_2+β固溶+时效和工厂处理的等轴组织蠕变性能次之。Ti_3Al-26M合金α_2+β固溶+时效状态的稳态蠕变速率与温度和应力的关系研究表明。随着温度和应力的增加稳态蠕变速率明显增加,并且随温度影响更为明显。    

19.  硼酸镁晶须增强镁基复合材料高温蠕变性能  被引次数:1
   王金辉  金培鹏  马国俊  郭彦宏《热加工工艺》,2010年第39卷第8期
   通过高温蠕变试验并对微观组织及蠕变断口形貌进行了观察,研究了硼酸镁晶须增强镁基复合材料在高温下的蠕变性能.结果表明,高温对AZ91D合金的抗蠕变性能具有很大的影响.硼酸镁晶须增强镁基复合材料在300℃、30 MPa下的蠕变寿命达到了约24 h,而基体合金只有6 h,说明硼酸镁品须对基体合金的增强作用明显.硼酸镁晶须增强镁基复合材料比基体镁合金的蠕变速率低2~3个数量级.发现了沿晶滑移和由于晶须拔出导致与基体结合的松动而产生的部分镁合金整体脱落是复合材料蠕变破坏的主要原因.    

20.  HDPE/木粉复合材料抗蠕变性能研究  被引次数:2
   薛菁  薛平《工程塑料应用》,2010年第38卷第4期
   利用添加交联剂过氧化二异丙苯(DCP)及刚性树脂聚苯乙烯(PS)两种方法来改进高密度聚乙烯(HDPE)木塑复合材料的弯曲蠕变性能。研究了DCP、PS和木粉的含量对HDPE木塑复合材料抗蠕变性能及弯曲性能的影响。结果表明,随着DCP、PS用量的增加,木塑复合材料的弯曲性能提高,同时复合材料的蠕变性能增强,其蠕变形变降低。    

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