化学镀非Ni—P／Ni—Mo—P合金形成机理

通过对镀液中加入Na2MO4的化学沉积法对酸性Ni-Mo-P/Ni-P双层化学镀的工艺进行了实验研究，通过一系列实验，确定了用连续施镀法制备此多元合金镀层的工艺，通过对镀层的成分与结构关系及镀层成分与工艺参数关系的实验研究，从热力学角度提出了非晶态双层镀镀层合金膜材的形成机理。     

金属基固体自润滑复合材料的研究进展

介绍固体润滑技术和固体润滑材料的应用背景和优势,总结难熔金属基、铜基、铝基、铁基和镍基等金属基固体自润滑复合材料各自的特点,讨论金属基固体自润滑复合材料的自润滑机理,指出金属基固体自润滑复合材料在研究与开发中出现的问题,介绍近年来金属基固体自润滑复合材料制备方法和研究内容方面的进展。     

Ni-Cr-Co-W-Mo-B合金钎料的制备及其可焊性

采用超声气体雾化法制备了Ni—Cr—Co—W—Mo—B中间合金钎料，利用XRD，DSC和SEM分析了钎料的微观结构、固液相线的温度及瞬态液相(TLP)连接接头的成分。研制的液态钎料对镍基高温合金基体具有良好的润湿性。连接后的试棒在1073K下的拉伸强度为1123MPa，1283K／248MPa下的持久寿命为43h.TLP连接后经固溶时效处理，接头区域的成分和组织与基体一致，性能与母材相当.     

热喷涂高温自润滑涂层研究现状

鉴于现代高技术装备用高温润滑涂层的服役温度越来越高、条件越来越复杂,且对高可靠性及长寿命等方面的要求日益苛刻,亟需研究新型高温自适应润滑涂层材料在其服役条件下的环境适应性和稳定性。综述了目前国内外对该类涂层的组分设计和相关制备技术,重点分析了利用热喷涂技术制备高温自润滑涂层的研究现状,并从制备工艺和涂层组分调控方面阐述了该类涂层研究取得的成果和存在的问题。提出未来针对热喷涂高温自润滑涂层的制备应利用先进的喷涂设备,选用物相组分相近的喷涂粉末,并结合组分设计调控,以涂层具有良好的涂基力学性能、耐腐蚀性能、抗高温氧化性能为前提,使涂层在高温环境下可借助摩擦物理或摩擦化学过程,来赋予其良好的高温自润滑性能,重点研究涂层的组分构效关系和综合应用性能。运用材料氧化热力学-动力学理论,从涂层"高温力学-高温摩擦学-耐高温稳定性"三方面来考核材料的综合使役性能,并探讨其高温润滑摩擦机理。     

水工闸门自润滑轴承

固体自润滑轴承具有独特的性能。文中介绍了固体自润滑轴承的分类、润滑机理及固体润滑材料，对开展水工闸门自润滑轴承的研究提出设想。     

Cu-Cr-Ni合金在800℃,0.1 MPa纯氧气中的氧化

研究了Ｃｕ－２０Ｃｒ－２０Ｎｉ和Ｃｕ－２０Ｃｒ－４０Ｎｉ两种合金在８００℃,０．１ＭＰａ纯氧气中的氧化行为,结果表明,Ｃｕ－２０Ｃｒ－２０Ｎｉ合金的氧化动力学遵循近似的抛物线规律,而Ｃｕ－２０Ｃｒ－４０Ｎｉ合金的瞬时抛物线速度常数随时间而降低,两种合金生成组织复杂的氧化膜,外层是一连续的ＣｕＯ层,内层是Ｃｕ２Ｏ、ＮｉＯ和Ｃｒ２Ｏ３组成的混合区,其中Ｃｕ２Ｏ基体上分布着少量未氧化完全的Ｃｒ颗粒,这种     

自润滑材料滑动摩擦特性与自润滑机理

通过研究含油量低、中、高三种铜石墨自润滑材料的滑动摩擦过程, 发现摩擦系数μ与滑动距离ｎ 的关系曲线由三部分构成, 即ｄ μ／ｄｎ ＜ ０（ 自润滑开始工作阶段） ,ｄ μ／ｄｎ →＋ ０（ 自润滑稳态工作阶段） ,ｄ μ／ｄｎ →∞（ 自润滑失稳向干摩擦过渡阶段） 。依据自润滑材料与润滑油的特性和摩擦过程的物理变化, 确立自润滑材料滑动摩擦自润滑机理为： 在法向载荷和摩擦热的作用下, 由于油的流动性、孔隙的可压缩性和油受热膨胀等特性, 使材料内部贮油被迫流向摩擦表面起润滑作用; 摩擦热、出油量、摩擦系数三者之间具有自反馈调节作用, 使稳态工作时保持低且稳定的摩擦系数; 摩擦面的油在滑动过程中不可避免地有所损耗, 在自反馈调节作用下, 通过提高摩擦面温度可向摩擦面补充油, 待摩擦面温度达到或高于油的闪点后, 摩擦面的油将大量挥发, 摩擦由自润滑向干摩擦过渡, 自润滑失效     

氮对Fe－Cr－Ni高温合金组织与性能的影响

在所设计的高碳Ｆｅ－Ｃｒ－Ｎｉ合金中，添加０．２０～０．４０％的氮，可以固溶强化合金基体，延迟晶粒粗化，抑制碳化物沿晶界过量析出与长大，改善碳化物形貌与分布以及碳化物与晶粒基体间的结合，强化合金的晶粒与晶界，从而提高合金的高温强度。氮含量不超过０．４５％时，对合金的工艺性无不良影响。     

显微组织对Cu—Cr—Ni合金高温氧化行为的影响

研究了两种单／双相Cu-Cr-Ni合金的高温氧化行为。结果表明,合金氧化动力学偏离抛物线规律,其瞬时抛物线速率常数随时间延长而降低。两种合金表面氧化膜的结构差别较大,单相合金表面形成－连续的Cr2O3层,双相合金表面氧化膜外层是一边疆的CuO层,Ni和Cr的氧化发生在合金内部,这种合金与氧化物共存的混合内氧化与经典的内氧化明显不同,氧化层最里面形成了一连续的CrO3膜,抑制了合金的进一步氧化。     

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 文章利用中频感应炉炼制2种锰含量不同的硫化物自润滑合金，通过SEM观察断口并结合组织分析，研究合金中的硫化物形成以及合金的断裂行为。结果表明，硫化物处于韧性较差的珠光体中导致形成脆性解理断口，而硫化物处于韧性较好的铁素体中则形成韧性的韧窝断口。锰含量较低时硫化物以FeS为主，且为复相组织；含坚硬的V、Nb、Ti小颗粒化合物，易脱落；锰含量较高时硫化物以MnS为主。     

含MoS2镍基合金高温磨损机理

用粉末冶金方法制备了镍基复合材料,在销盘式高温磨损试验机上研究了其从室温到600℃的磨损行为,采用XRD和光学显微镜等对试样磨损表面和磨屑的形貌、成分和结构进行了分析,探讨了镍基复合材料的高温磨损机理.结果表明:在室温下由于摩擦过程中材料产生晶粒细化,材料具有一定的抗磨减摩性能;200℃时,摩损表面氧化变软,没有成膜润滑能力,摩擦学性能与室温相比,没有太大的变化,材料表现为轻微的粘着磨损和塑性变形;600℃高温摩擦时,承载表面及磨屑中的氧化物、钨酸盐及残余硫化物的高温软化或熔化的协同作用,在表面形成润滑膜,改善了材料的润滑性能,摩擦因数明显降低,材料的磨粒磨损和不断氧化导致磨损增加.     

BNi68CrWB钎焊K24/GH648异种高温合金的界面形成机理

采用BNi68CrWB钎料粉末对K24和GH648异种高温合金进行钎焊连接,分析了接头典型界面组织,提出了钎焊过程反应机理.结果表明,接头由共晶区、等温凝固区和扩散区组成.共晶区由WB,CrB和镍基固溶体组成,等温凝固区为镍基固溶体,GH648侧扩散区由WB,W_xB_y,Cr_xB_y,以及沿晶界析出的镍基固溶体和少量的Cr₂Ni₃相组成,K24侧扩散区与母材差异不明显.钎焊过程由元素富集、母材溶解、等温凝固和共晶凝固四个阶段组成.其中等温凝固阶段是钎焊过程中最关键的阶段,等温凝固不完全时,钎缝中央存在共晶组织,影响接头性能.钎焊温度1 150℃,保温120 min时,等温凝固完全,接头组织均匀,力学性能最优,室温拉剪强度可达323 MPa.     

Ni—Cr—Mo—Nb合金的阴极溅射行为

研究了双层辉光放电条件下镍基合金Inconel625的阴极溅射行为,结果表明：多组元镍基合金由于各组元溅射率不同,产生择优溅射现象。Mo,Nb等低溅射率元素在阴极表面富集,Ni,Cr等高溅射率元素在阴极表面贫化,使阴极表面发生相变,形成含Mo,Nb奋斗高的金属间化合物析出相P相和Laves相,随着阴极溅射电压的增加,阴极合金元素溅射率增加;并且随着阴极温度升高,阴极溅射率也随之增加。     

Tribological properties of nickel-graphite composite against different counterfaces at elevated temperatures

Nickel-based graphite-containing composites were prepared by powder metallurgy method. The effect of graphite addition on mechanical properties of nickel-based alloy was investigated and the tribological properties from room temperature to 600 ℃ were tested by a pin-on-disk tribometer with alumina, silicon nitride and nickel-based alloy as counterfaces. The microstructure was analyzed by X-ray diffraction（XRD） and scanning electron microscope （SEM） attached with energy dispersive spectroscopy（EDS）. The worn surfaces at high temperature were observed by optical microscope and SEM. The results show that the tensile strength and hardness of composites decrease after adding graphite, while the friction and wear properties are all improved by adding 12%（mass fraction） graphite. Compared with the counterface of alumina and silicon nitride, the friction coefficients and wear rates are lower when the composite rubs against nickel-based alloy containing molybdenum disulfide.     

镍基合金焊条ENiCrCoMo-1性能试验及微观形貌分析研究

对两个厂家的镍基合金焊条ENiCrCoMo-1进行了工艺性和熔敷金属性能对比试验,并对微观形貌进行了分析。试验结果表明,两个厂家的镍基合金焊条ENiCrCoMo-1工艺性能均良好,熔敷金属成分及力学性能均满足国标要求。此外,由于两个厂家镍基合金焊条ENiCrCoMo-1熔敷金属成分的差异,使其凝固树枝晶及析出相形貌和分布不同,从而导致其性能存在一定的差异。     

剖分式自润滑轴承的应用

针对带座轴承存在的诸多问题对其进行了改造，引进了更换方便、具有自润滑及耐高温性能的剖分式自润滑轴承。改造后，提高了生产作业率，降低了设备故障率，节约了成本。     

耐蚀合金堆焊技术在土库曼斯坦南约洛坦项目的应用

小管内壁自动堆焊装置适用于小管直径φ150~φ300mm,选用熔化极气体保护焊(GMAW)焊接方法,与非熔化极气体保护焊(GTAW)相比,不但耐蚀堆焊层性能可达到GTAW的堆焊效果,而且其堆焊效果是后者的8~10倍,缩短了生产周期,节约了堆焊成本。在由川庆油建公司承建的土库曼斯坦南约洛坦气田100亿产能建设的国外工程中,该项技术广泛应用于22口单井站井口装置中的大部分管配件制造。     

High-temperature corrosion behaviors of typical nickel alloy coatings in a simulated boiler coal ash/gas environment in the Zhundong region

The high-temperature corrosion behaviors of five nickel alloy coatings used in coal-fired boilers in the Zhundong region (Xinjiang province) were investigated in simulated coal ash and coal-combusted flue gas environment at 650°C for 250 and 500 hr. The samples were analyzed by weight gain experiment, X-ray diffraction test, and scanning electron microscopy technique with energy-dispersive spectroscopy. The results indicated that the corrosion level is in the order of NiCrMo13 ≈ Hastelloy C-276 (276) > NiCrBSi > Inconel 718 (718) > 45CT. The compositions of the corrosion scale in five nickel alloy coatings mainly consist of NiO, Ni₃S₂, and Cr₂O₃. The enrichment of Cr in the corrosion scale in 45CT, 718, and NiCrBSi coatings inhibits the formation of oxide and sulfide on the coating surface. The presence of W and Mo in nickel alloy coatings accelerates the formation of corrosion products, thus weakening the corrosion resistance of NiCrMo13 and 276 in simulated coal ash and coal-combusted flue gas environment.     

CrMoCu合金铸铁低温离子渗硫层微观结构及形成机理

采用低温离子渗硫工艺,在CrMoCu合金铸铁表面渗硫,利用SEM、TEM、EDS及XRD等分析技术,对渗硫层表面和截面的微观结构进行系统分析,进一步探讨渗硫层的形成机理。结果表明,渗硫层表面由200～300 nm均匀的硫化物小颗粒组成,并含有α-Fe、Fe1-xS及FeS相,渗硫层的硫含量由表及里逐渐减少。通过TEM电子衍射花样分析,发现渗硫层存在FeS非晶相,并分析了其产生的原因。