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相似文献
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1.
2519铝合金热变形组织演化   总被引:3,自引:0,他引:3  
采用Gleeble-1500热模拟实验机研究2519铝合金高温变形组织演化行为。利用光学显微镜(OM)及透射电子显微镜(TEM)分析合金在不同压缩条件下的组织形貌特征。结果表明,2519铝合金在变形温度为300-450℃、应变速率为0.01~1s^-1条件下,仅发生动态回复;而在变形温度为350-450℃,变形速率为10s^-1的条件下变形时,发生动态再结晶,动态再结晶机制为连续动态再结晶和几何动态再结晶。  相似文献   

2.
3003铝合金热变形流变应力特征   总被引:5,自引:1,他引:4  
采用Gleeble-1500热模拟机进行圆柱体压缩实验.研究了3003铝合金在变形温度为300~500℃、应变速率为0.01~10s^-1、真应变为0~0.8条件下的流变应力特征。结果表明.流变应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大;在应变速率小于10s^-1。时,3003铝合金首先出现加工硬化,流变应力达到峰值后单调下降,趋于平稳,表现出动态回复的特征;而在应变速率为10s^-1、变形温度在350℃以上时,合金发生了局部动态再结晶;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述3003铝合金热压缩变形时的流变应力行为。  相似文献   

3.
15Cr-25Ni-Fe基合金高温塑性变形行为的加工图   总被引:13,自引:1,他引:12  
鞠泉  李殿国  刘国权 《金属学报》2006,42(2):218-224
在Gleeble-1500热模拟机上对15Cr-25Ni-Fe基合金GH2674进行了热压缩实验,采用动态材料模型的加工图研究了其在950-1200℃和0.001-10S^-1条件下的热变形行为.结果表明:GH2674合金在热变形时呈现两个微观机制不同的动态再结晶峰区.再结晶Ⅰ区:功率耗散效率峰值为38%,峰值对应的温度和应变速率分别为1040℃与10s^-1;再结晶Ⅱ区:功率耗散效率峰值为40%,峰值对应的温度和应变速率分别为1075℃与0.04s^-1.在1075-1100℃温度区间内,可能是晶界相M382的溶解造成该合金的晶粒粗化,这在一定程度上会影响合金的热加工性能.在应变速率小于0.01s^-1、形变温度高于1050℃条件下,合金呈现晶粒急剧粗化现象,进而导致在热变形过程中楔形裂纹的产生;在应变速率高于0.1s^-1、形变温度低于1000℃条件下,合金有出现剪切变形带的趋势.根据上述加工图对GH2674合金的热变形工艺进行了初步设计.  相似文献   

4.
在Gleeble-1500热模拟试验机上对Ti-Al-Zr-Sn—Mo—Si—Y合金进行了热压缩试验,采用动态材料模型建立的加工图研究了在变形温度800~1100℃,变形速率在0.002~10s^-1范围内的热变形行为。结果表明:该合金的功率耗散效率的峰值区为875~925℃,应变速率为0.001-0.002s^-1,峰值效率为85%。在温度为900~1000℃,应变速率为0.1~3s^-1的区域和850~950℃,应变速率为0.001-0.01s^-1的环形区域内进行等温压缩,Ti-Al-Zr-Sn-Mo-Si—Y合金发生了动态再结晶,其功率耗散效率为40%~55%。在800~925℃,应变速率为0.03~10s^-1和温度为860~930℃,应变速率为0.003~0.03s^-1区域内易产生流变失稳现象。  相似文献   

5.
采用Gleeble-1500D热模拟机对AZ31B-0.8Nd稀土镁合金在应变速率为0.01~1s^-1,温度为300~450℃,最大变形量约为70%的条件下,进行了恒应变速率高温压缩模拟实验,研究了实验合金在高温变形时的流变应力与应变速率及变形温度之间的关系和组织变化。结果表明:合金的流变应力随应变速率的增大而增加.随应变温度的升高而减小;在应变速率和变形温度相同时,挤压态试样的流变应力明显低于铸态试样的流变应力。压缩变形量对应力应变关系的影响很小。探明了镁合金变形软化的主要机制是动态再结晶。根据实验分析,合金的热加工宜在400~450℃温度范围内进行,并且挤压态较铸态更易热挤压成型,更有助于晶粒细化。  相似文献   

6.
我国钛废料回收利用现状   总被引:8,自引:2,他引:6  
采用热模拟压缩试验研究了Ti-40阻燃钛合金在温度900℃~1100℃、应变速率0.01s^-1~10s^-1范围内的高温变形特性,发现合金的流动应力-应变曲线具订应力峰和流变软化特征,在高温、高应变速率下,出现小连续屈服现象。根据动态材料模型(DMM)建立的Ti-40合金加工图大致可以分为5个区域:(1)在温度900℃-950℃,应变速率大于1s。时,易发生45°角剪切开裂,出现明显的剪切变形带,功率耗散率达最小值。(2)在温度1000℃~1100℃、应变速率人于1s^-1时,易出现“豆腐渣”式和纵向开裂,大变形时出现局部塑性流动。这2个区域为流动失稳区,在制定热加工工艺时应尽量避免。(3)在高温(≥1050℃)、低应变速率区(≤0.1s^-1),功率耗散率为46%-76%,达到盛大值,呈现连续冉结晶的特征。(4)在900℃-950℃、应变速率0.01s^-1~0.1s^-1区域内主要发生动态回复,功率耗散率为22%-32%。(5)在温度950℃~1050℃、应变速率0.1s^-1~1s^-1范用为再结晶区域,功率耗散率为36%~50%。结果表明,加工图是控制材料组织演变和优化工艺的一种有效手段。  相似文献   

7.
应用加工图理论研究Ti2AlNb基合金的高温变形特性   总被引:3,自引:1,他引:2  
基于动态材料模型(DMM),建立了Ti2AlNb基合金(Ti-22Al-25Nb)在温度94012-1060℃,应变速率0.001s^-1-10s^-1范围内的加工图,并利用该图分析了合金的高温变形特性。结果发现:在温度94012~97012,应变速率0.4s^-1~10s^-1和温度970℃—1060℃,应变速率1s^-1~10s^-1范围为流动失稳区,前者范围内主要发生绝热剪切变形和45°角剪切开裂,功率耗散率达到最小值;后者区域内以局部塑性流动和纵向开裂为主,功率耗散率小于33%。热加工图的其余部分为塑性加工的“安全区”,主要发生再结晶。在温度94012~970℃,应变速率0.001s^-1-0.4s^-1范围,以α2/O相板条球化为主;在温度970℃~1030℃,应变速率0.001s^-1~1S^-1范围,功率耗散率为35%-45%,呈现连续再结晶特征。在温度1030℃~1060℃。麻蛮谏率0.001s^-1-0.1s^-1范围。功率耗散率为45%~66%。达最大值,发生连续再结晶晶粒长大。  相似文献   

8.
采用GLEEBLE-1500热模拟机对Mg-10Gd-2Y-O.6Zr合金在温度为350-450℃,变形速率为0.001~0.5s,最大变形程度为50%的条件下,进行了恒应变速率高温压缩模拟试验研究,分析了合金高温变形时流变应力与应变速率及变形温度之间的关系以及组织变化。结果表明:合金的稳态流变应力随应变速率的增大而增大,随温度的升高而降低;在给定的变形条件下,计算出合金的变形激活能和应力指数分别为223kJ/mol和6.9,建立了合金高温变形的本构方程;根据试验分析,合金变形温度为400℃,变形速率为0.5s^-1,或变形温度为450℃,变形速率为0.1s^-1下进行热压缩,可以得到组织结构均匀和热翅性加工良好的匹配.  相似文献   

9.
Ni76Cr19AlTi合金的热变形行为   总被引:1,自引:0,他引:1  
在Gleeble-1500热模拟机上对Ni76Cr19AlTi合金棒材进行恒温和恒速压缩变形实验,变形温度范围为80m-1150℃,应变速率范围为10^-3—10^0S^-1.结果表明,实验合金在800和850℃热压缩时变形抗力较大,容易发生开裂;而在950—1150℃温度范围内热变形由于发生动态再结晶,合金变形抗力减小,变形容易进行,不会发生开裂.研究了合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律,确定了合金在950-1150℃范围内的变形激活能Q为376.84kJ/mol,应力指数n为4.15.对合金的热压缩变形真应力-真应变曲线及变形机制的分析表明,合理的变形条件为105m-1150℃及10^-1-10^0s^-1.  相似文献   

10.
在Gleeble-1500热模拟机上,对2A70铝合金进行等温热压缩试验,变形温度为300℃~500℃,应变速率为0.01s^-1~10s^-1,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明:2A70铝合金真应力-应变曲线中,流变应力开始随应变增加而增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复特征;在应变速率ε=1.0s^-1,变形温度高于420℃条件下,应力出现锯齿波动,表现出不连续动态再结晶特征。在用本构方程描述2A70铝合金热变形行为时,其变形激活能Q为180.83kJ/mol。  相似文献   

11.
板坯热送热装工艺的应用   总被引:3,自引:0,他引:3  
方维汉  张庆 《轧钢》1997,(4):51-52
介绍了韶关钢厂采用的板坯热送热装工艺及取得的显著经济效益,并指出尚存在的问题。  相似文献   

12.
马敬宁 《轧钢》1998,(1):49-51
介绍了锡兴钢铁公司热送热装的工艺设计及设备情况,采用该工艺的热装温度为700~750℃,平均热送比近30%,节能效果显著。同时指出了实现热送热装工艺的难度和问题  相似文献   

13.
连铸坯热送热装类型及相关的冶金学问题   总被引:14,自引:4,他引:10  
张树堂 《轧钢》1998,(5):3-6,19
分析了热送热装技术的分类概念及发展层次:特别从冶金学特点阐述了各种类型的热送热装过程;提出了为保证产品质量,避免热脆性应采用的技术,并指出推广实施热送热装技术应引起重视的几项工作。  相似文献   

14.
本文测定了Cr18Mn18N铸坯的高温塑性图和变形抗力图,研究了高氮奥氏体不锈钢的热加工工艺规范及高温热塑性,分析了该钢种在热镦过程中产生裂纹的原因。研究结果表明:Crl8Mn18N钢的高温塑性具有脆性区、塑性区和二次脆性区。裂纹的形成主要与加热温度过高、终锻温度过低及热变形过程中碳氨化物的析出有关。结合高温塑性图和变形抗力图确定了热檄工艺参数:加热温度为1230℃~1250℃之间,保温30min,开锻温度为1230℃,终锻温度为950℃,一道次变形量应控制在50%以内。  相似文献   

15.
熊艳丽  陈宏豫 《轧钢》1998,(3):54-57
在分析了安钢实施连铸坯热送热装技术有利条件的基础上,简要介绍了安钢连铸方坯热送热装工程的设计内容,及保证实现该工程所采取的管理措施。热送热装工程实施后,铸坯平均入炉温度为500~662℃,节能38.15%,热装率可达100%,经济效益明显  相似文献   

16.
1.~nonNUInericalmodellingbythefiniteelement(FE)methodhasbecomeaneffectiveandeconomyicmeansforsimulatingmetalfoeingprocesses.However,accuratemodellingdemandsthecorrectdefinitionandinputsofthedataforthethermalandphysicalpIDPertiesoftheworkpieceandtoolmaterials,theboUndaryconditionsattheworkpiece--toolinterfaceandinotherareas,inadditiontoappropriatemeshgenerationandnumericalsolutions.Althoughmostofthematerialdataareavailable,thedataforinterfacialheattransferandfrictionconditions,Whichhavesubst…  相似文献   

17.
超声波对热浸镀锌的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
研究了超声波介入对热浸镀锌的镀层组织和性能的影响。结果表明大功率超声使镀层中不出现脆性的Fe-Zn金属间化合物层,镀层组织致密表面光滑,可显著地提高镀层的粘附性,变形性和耐蚀性。  相似文献   

18.
1 INTRODUCTIONAsresearchgoesonthedeficiencieswithTiAlbasedalloyshavebeenovercometosomeextent.Thesedeficienciesincludelowroomtemperatureductility,lowhotplasticdeformationability,andinadequateoxidationresistanceattemperaturesabove850℃[1-3].Asaresult,…  相似文献   

19.
钮震生 《轧钢》1996,(1):28-30
介绍了美国3套全连轧板带轧机的工艺技术情况,并对梅山1422mm全连轧板带轧机技术改造提出设想。  相似文献   

20.
The hot deformation process of cast Pr_(19)Fe_(74.5)B_5Cu_(1.5) magnets were studied.It isfound that the easy-axes are aligned parallel to the compressive strain direction in vari-ous hot deformation process.During hot deformation,the crushing of Pr_2Fe_(14)B matrixgrains and the relative slip and rotation between the grains take place and the Pr-richmelt is squeezed out of the magnet,leading to a fine,dense and well-aligned microstruc-ture in the fully-deformed magnets.Magnetic properties of B_r=990 mT,_iH_c=880kA/m and(BH)_m=191 kJ/m~3are obtained.The increase of coercivity is attributed tothe fine Pr_2Fe_(14)B grains and the thin Pr-rich phase layer continuously distributed atthe grain boundaries.The increasing remanence is resulted primarily from the develop-ment of the easy-axis alignment as well as from the densification of the Pr_2Fe_(14)B matrix.The easy-axis alignment is developed by the relative slip and rotation of the crushedPr_2Fe_(14)B grains.A full and slow hot deformation is necessary for the good easy-axisalighnment and high magnetic properties.  相似文献   

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