温度、CO2分压、流速、pH值对X65管线钢 CO2均匀腐蚀速率的影响规律

研究了温度、流速、CO2分压以及pH值对X65管线钢腐蚀速率和腐蚀产物膜的影响规律。结果表明,温度升高以后,腐蚀产物膜的致密度明显增大,对基体的保护作用增强,降低腐蚀速率。在中低温区形成的腐蚀产物膜容易被流体破坏,导致了高的腐蚀速率。CO2分压对腐蚀产物膜的致密度没有明显的影响,分压增加10倍,腐蚀速率增加3～4倍。溶液中NaHCO3的含量增加以后pH值增加,腐蚀速率会明显下降。     

塔里木油田用油套管钢的静态腐蚀研究

研究了温度、CO2分压、溶液pH值及Cl^-浓度对4种油套管常用材料N80、P105、P110和SM110腐蚀行为的影响．在温度为90℃时，4种材料的腐蚀速率都达到最大值．当温度为65℃时，除P105外，其它材料的腐蚀速率随CO2分压的增大而升高．而在90℃时，除P105外。其它材料的腐蚀速率在CO2分压为2．5MPa时达到最大值．溶液pH值及Cl^-浓度对材料的腐蚀速率的影响不明显．     

L80油管钢在CO2/H2S环境中的腐蚀行为

目的：研究L80油管在CO2/H2S环境中的腐蚀行为。方法利用扫描电镜（SEM）、EDAX能谱分析L80油管内壁腐蚀产物形貌特征和化学组成,采用高温高压反应釜,以实际油水分离的水样为腐蚀介质进行模拟实验,研究原油含水率、CO2/H2S 分压和温度对 L80油管腐蚀速率的影响规律。结果在CO2/H2S环境中,L80油管内壁呈现明显的局部腐蚀特征,部分表面点蚀坑深度超过100μm,形成FeS、FeCO3等腐蚀产物。随着含水率的增加,L80油管腐蚀速率逐渐增大,含水率为30%时的腐蚀速率为0.0377 mm/a,含水率为100%时的腐蚀速率为0.0952 mm/a。CO2分压不变时,随着 H2S分压的增加,L80钢的腐蚀速率增大,H2S分压为0.04 MPa时的腐蚀速率为0.0377 mm/a,H2S分压为0.3 MPa时的腐蚀速率为0.0952 mm/a;H2S分压不变时,随着CO2分压的增大,L80钢腐蚀速率变化不明显且腐蚀速率较小。随着温度的升高,腐蚀速率先以较大幅度增大,再以较小幅度减小,从40℃增加至100℃时,腐蚀速率由0.0083 mm/a升至0.1264 mm/a,100℃左右时的腐蚀速率最大,120℃对应的腐蚀速率为0.106 mm/a。结论 L80油管在CO2/H2S环境中以均匀腐蚀和局部点蚀为主。L80油管腐蚀速率对H2S分压比CO2分压更敏感,CO2分压增大促使具有良好保护性的FeCO3保护膜的形成,降低了腐蚀速率。温度升高至一定范围,导致碳酸盐等难溶性盐溶解度降低,并覆盖在钢表面形成保护层,从而使腐蚀速率下降。     

多相流动状态下温度对X70钢CO2腐蚀的影响

目的提高多相流动状态下温度对X70钢CO2腐蚀机理的认识。方法采用自制实验装置和挂片实验,模拟起伏管路段塞流动条件下X70钢的CO2腐蚀状态,通过电子显微镜和电化学在线监测等手段对试样表面形貌、腐蚀速率以及在线腐蚀情况进行观察和分析,侧重研究多相流动状态下温度对X70钢CO2腐蚀速率的影响。结果当温度达到90~98℃时,由于腐蚀产物膜的影响,CO2分压对腐蚀速度影响甚微,腐蚀速度降至较低水平。当温度在60~80℃之间时,腐蚀挂片表面的腐蚀状态不稳定,出现局部腐蚀或均匀腐蚀,当CO2分压较低时(如0.15 MPa),易形成均匀腐蚀;当CO2分压较高时(如0.6 MPa),易形成局部腐蚀。当温度在40~80℃之间时,随着CO2分压的增加,腐蚀速率达到最高值的温度越来越高,腐蚀速率达到最高值的温度范围一般保持在40~80℃之间。结论温度对X70钢CO2腐蚀的影响与CO2分压密切相关,相同温度下,随着CO2分压的增加,腐蚀速率增大,相应的腐蚀速率达到最高值的温度也越来越高;孤立地说某一温度值下,CO2腐蚀速率达到最高值这一说法不准确。     

油气井二氧化碳腐蚀研究

随着含二氧化碳油气田的开发及注二氧化碳提高采收率技术的应用,二氧化碳腐蚀问题变得越来越突出.本文分析了温度、二氧化碳分压、pH值及流速对油气井二氧化碳腐蚀的影响,并通过电化学方法验证了这些因素的影响.实验结果表明,随温度升高、压力增大、流速提高,CO2腐蚀速率增大;但随着pH值增大,CO2腐蚀速率减小.     

几种因素对油套管钢CO2腐蚀行为影响

研究了流动条件下CO2分压、流速、原油含水率、溶液Cl^-浓度及pH值对3种油套管常用材料N80、P105和SM110腐蚀行为的影响．90℃、1．5m／s时，随CO2分压升高，材料的腐蚀速率先升后降，在CO2分压为2．5MPa时，除N80钢外，其它材料的腐蚀速率达到最大值；90℃、CO2分压为2．5MPa时，随着流速的增加，腐蚀速率先升后降，在流速为1．5m／s时，材料的腐蚀速率达到最大值；原油含水率对材料的腐蚀速率影响较大；溶液的pH值及Cl^-浓度对材料的腐蚀速率影响不明显．     

N80钢在模拟深层气井水溶液中的CO2腐蚀行为

利用高压釜、扫描电镜（SEM）和X-射线衍射（XRD）等手段，研究了温度、CO2分压、Cl^-浓度、pH值和流速等因素对N80钢在模拟深层气井水溶液中腐蚀行为的影响．结果表明，温度对腐蚀速率的影响很大，随着温度的升高，腐蚀速率先增大后减小，80℃时腐蚀速率达到最大值，生成的腐蚀产物主要为FeCO3；降低溶液pH值、增加溶液中的Cl^-浓度、提高CO2分压以及介质的流速，均加剧了N80钢的腐蚀．     

CO_2分压对J55油管腐蚀行为的影响

采用高温高压动态腐蚀模拟实验,研究普通J55油管在65℃不同CO2分压条件下的的腐蚀行为,测量其腐蚀速率,使用扫描电镜观测腐蚀产物的结构特性,利用X-射线衍射分析腐蚀产物的成分。结果表明,J55油管腐蚀速率随CO2分压的增大呈先减小后增大的趋势,在1 MPa CO2分压时取得最小值;CO2分压越高,J55油管的腐蚀越严重,但腐蚀速率增长变缓;在高CO2分压条件下,不仅介质的腐蚀性增强,而且腐蚀产物膜保护性能降低,膜层局部缺陷(如孔洞)是导致J55油管基体表面点蚀的主要诱因;CO2分压的升高促进了钙盐和镁盐的沉积,在高CO2分压条件下,腐蚀产物不仅含有FeCO3和少量的Fe3C,还含有复盐Fe(Ca,Mg)(CO3)2。     

天然气井CO2分压对油管腐蚀行为的影响

CO2腐蚀是威胁油气开采过程中井下管柱服役安全的重要因素。本工作采用高温高压腐蚀模拟试验,研究了CO2分压对N80钢CO2腐蚀行为的影响。结果表明,在CO2腐蚀较为敏感的80℃时,N80钢腐蚀速率随CO2分压升高而上升,腐蚀类型与腐蚀产物膜形貌随CO2分压增加而变化,在相对低CO2分压下以全面腐蚀为主,高CO2分压下腐蚀类型由全面腐蚀转变为局部腐蚀。腐蚀产物膜的局部损伤是导致金属基体表面局部腐蚀的重要诱因。     

温度对连续油管QT-900在CO2环境中腐蚀行为的影响

模拟某油田腐蚀环境,通过高温高压CO2腐蚀试验,采用SEM、EDS和XRD等测试手段,研究了连续油管QT-900在CO2环境中的腐蚀行为。结果表明,随着温度的升高,连续油管的均匀腐蚀速率和局部腐蚀速率均先减小后增大、再减小,分别在40℃和100℃时出现极大值。在承受最大拉伸应力时,平均腐蚀速率和局部腐蚀速率与不受力时相比均明显增加。在本试验条件下,局部腐蚀严重,最大可达4.635 5mm.a-1。腐蚀产物的主要成分为FeCO3。     

环境因素诱导入井管具的腐蚀

对于同一口油井来说,腐蚀介质基本一致,但是井下油井管各部位的腐蚀差异却较大,这主要是环境因素造成的.本文讨论环境因素引起的杂散电流腐蚀、缝隙腐蚀、电偶腐蚀和应力腐蚀.这些腐蚀现象在油气田开发过程普遍存在.入井管具较多,因材质存在一定的差异,电位差较大的局部区域出现较严重的电偶腐蚀.在其连接处可能发生缝隙腐蚀,钻杆加厚过渡带的残余应力将诱发应力腐蚀.希望本文的讨论为油田开发的相关设计和决策提供一定的参考依据.     

蒸汽发生器的腐蚀失效分析

田湾核电站蒸汽发生器在冷态和热态调试结束后发生了穿晶型应力腐蚀裂纹及点蚀,其腐蚀原因可能为运输及安装期间保养措施不当.提出对蒸汽发生器进行干保养停运保护、由设计的KOH-N2H4碱性水冲洗方案调整为NH3-N2H4碱性水、降低水中溶解氧和Cl-的含量、提高溶液pH、对设备进行定期清洗、化水系统加装反渗透装置等方案,以保证蒸汽发生器的稳定运行.     

空气滤网不锈钢丝开裂原因分析

对某电厂开裂失效的不锈钢丝编制的空气滤网的分析表明：其开裂是由晶间腐蚀和应力腐蚀联合作用引起的开裂.主裂纹是应力腐蚀裂纹，不锈钢丝冷加工残余拉应力及环境中Cl离子的存在是不锈钢丝发生应力腐蚀开裂的主要原因.而用材不当，导致发生了晶间腐蚀.晶间腐蚀作为裂纹的起源，诱发并促进了不锈钢丝的应力腐蚀开裂.      

模拟电池阴阳极面积比对沉积物下API—P105钢腐蚀规律的影响

利用自行研制的双速流动试验装置,用模拟电池的方法,实测了在模拟轮南油田回注污水中,油套管用钢ＡＰＩ－Ｐ１０５沉积物下局部腐蚀速度。结果表明,沉积物下局部腐蚀速度,随模拟电池的阴、阳极面积比（Ａｃ／Ａａ）的增加先增大后减步,而后又重新增大,并且从理论上对出现这种非单调变化的试验结果进行了解释。     

无机盐微粒沉积和大气腐蚀的发生与发展

用Kelvin探头电位分布测量技术研究了无机盐微粒沉积在大气腐蚀的发生与发展过程中的作用．结果表明，无机盐沉积诱发金属大气腐蚀的必要条件是环境相对湿度大于该无机盐与其饱和溶液平衡的相对湿度RHoss．只有在这种条件下，无机盐微粒能够吸收环境中的水汽，在金属表面形成了薄电解质液层并改变电极表面的电位分布为不均匀的火山型电位分布．峰电位Ep和谷电位Ev，会随环境相对湿度的变化而迅速变化，而金属基体电位EM不随环境湿度变化．增加干湿循环次数会增大峰电位Ep和谷电位Ev，的差值即腐蚀电动势，从而增大了大气腐蚀速度．无机盐颗粒沉积金属表面化学分布与电位分布密切相关．提出了无机盐颗粒沉积金属表面不均匀电位分布模型．说明了无机盐颗粒沉积诱发大气腐蚀过程的机制。     

锌的加速腐蚀与大气暴露腐蚀的相关性研究

通过间歇式盐水喷雾试验和极化曲线测定,对比研究了ＮａＨＳＯ３,ＮａＣｌ和ＮａＨＳＯ３＋ＮａＣｌ三种介质对锌腐蚀的影响,并对腐蚀产物进行了ＸＲＤ分析。实验结果表明,以１０＾－１ｍｏｌ／Ｌ ＮａＨＳＯ３＋１０＾－２ｍｏｌ／Ｌ ＮａＣｌ为加速剂,采用间歇式喷雾试验,可模拟锌在沈阳污染大气中的腐蚀过程,腐蚀规律可用ΔＷ＝Ａ＋Ｂｔ公式描述。     

缓蚀剂研究中的电化学方法

介绍了极化曲线外推法、交流阻抗法等电化学研究方法。结果表明, 运用电化学及光电化学现代分析测试技术深入阐释缓蚀剂的缓蚀吸附行 为和机理是未来缓蚀剂领域研究中的发展趋势,对于开发围绕性能和经 济目标的新型多用途环保型缓蚀剂将具有重要的理论意义和社会价值。     

钢的大气暴露腐蚀与室内模拟加速腐蚀的相关性

通过大气暴露试验和实验室的浸渍干燥湿润复合循环试验,结合腐蚀产物的表面分析,研究了4种钢在沈阳地区的大气腐蚀规律和模拟大气腐蚀过程的腐蚀规律.结果表明：在大气暴露试验和室内模拟加速腐蚀试验中,4种钢的腐蚀产物都具有不同程度的保护性,腐蚀规律可用ΔW=Ktn公式描述,室内外腐蚀试验结果有较好的相关性.采用001 mol/L NaHSO3+0.001 mol/L NaCl介质为加速剂, 通过干湿复合 循环试验,可模拟钢在沈阳大气环境中的腐蚀过程,近似推测户外长期暴露试验的结果.     

不锈钢换热器失效分析

利用化学分析和X射线能量色散谱等方法，对换热器 盘管孔蚀的原因进行了分析.结果表明晶间腐蚀、氯离子腐蚀以及温差腐蚀是盘管穿孔的主要因素，并提出了一些改进措施.     

铝阳极在热海水中的钝化对性能影响的探讨

对不同成分的铝阳极在热海水中的电化学性能进行了试验分析,提出由于热海水中表面钝化加剧,使活性元素“再沉积”变得困难。而晶界处的电位较负时,将使阳极电化学性能变劣。