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相似文献
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1.
以热等离子束作为等离子源,以氮气、氢气混合气体作为工作气体,对工业纯钛进行表面渗氮处理,并利用显微硬度仪、X射线衍射仪、扫描电镜、金相显微镜分别对氮化后试样进行显微硬度测定、相结构及断面形貌分析。结果表明:在等离子束对试样进行15min的照射后即可在工业纯钛(TA2)表面获得具有一定厚度的硬度较高的氮化层。  相似文献   

2.
文摘辑要     
《表面工程资讯》2014,(1):78-83
正纯钛空化水喷丸表面强化及空蚀损伤采用空化水喷丸技术对工业纯钛表面进行强化处理,研究表面强化机理及空蚀过程。通过显微硬度仪、光学显微镜对空化水喷丸后试样的表面硬度、显微组织、表面形貌和面粗糙度进行分析。结果表明:具有密排六方结构的纯钛经过水喷丸处理后,试样表面强化层有大量的变形孪晶和次生孪晶。试样表面硬度最大可提高118 HV,而表面粗糙度Ra仅为2.1μm,这说明空化水喷丸对纯钛表面的强化效果显著,而且表面损伤较小。在30 MPa水喷丸压力下,纯钛水喷丸最佳时间为80 min,强化效果最好。水喷丸后试样的强化表面可分为A、B、C 3个区域。A区表面空蚀最严重,空蚀坑小而密集,  相似文献   

3.
等离子喷涂金属型与钛熔体的界面反应研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
郭景杰  丁友升 《铸造》1998,(11):1-5
应用等离子喷涂的方法,在板状碳素钢基底上喷涂了CaO、ZrO2、不同含量Y2O3稳定的ZrO2耐火氧化物涂层,组合成金属型后,进行了铸造工业纯钛的试验研究,借以考察不同的耐火氧化物涂层对纯钛试样的表面污染情况。通过光学显微组织分析、显微硬度分析和电子探针元素分布分析,对等离子喷涂金属型与纯钛的界面反应性进行了研究。分析表明,采用等离子喷涂的金属型浇注纯钛后,其耐火氧化物涂层对铸钛试样表面都产生了一定程度的污染;其表面维氏显微硬度值最大可达HV600~700,表面硬度改变区最大范围可达400μm~500μm。铸钛试样表面层的组织可分为粘砂层、反应层和皮下气孔区。结果表明,由4mol%Y2O3部分稳定的ZrO2,对钛试样的污染程度最低。  相似文献   

4.
纯钛空化水喷丸表面强化及空蚀损伤   总被引:2,自引:0,他引:2  
采用空化水喷丸技术对工业纯钛表面进行强化处理,研究表面强化机理及空蚀过程。通过显微硬度仪、光学显微镜对空化水喷丸后试样的表面硬度、显微组织、表面形貌和表面粗糙度进行分析。结果表明:具有密排六方结构的纯钛经过水喷丸处理后,试样表面强化层有大量的变形孪晶和次生孪晶。试样表面硬度最大可提高118HV0.2,而表面粗糙度Ra仅为2.1μm,这说明空化水喷丸对纯钛表面的强化效果显著,而且表面损伤较小。在30MPa水喷丸压力下,纯钛水喷丸最佳时间为80min,强化效果最好。水喷丸后试样的强化表面可分为A、B和C 3个区域。A区表面空蚀最严重,空蚀坑小而密集,B区和C区因受到二次射流的作用,空蚀坑具有明显的方向性。  相似文献   

5.
室温下,分别采用90°模具和120°模具对工业纯钛(CP-Ti)进行一道次等径弯曲通道变形(Equal ChannelAngular Pressing,简称ECAP),研究了其组织和硬度的变化情况.结果表明,工业纯钛经一道次ECAP变形后都形成板条状组织,硬度显著提高.90°模具挤压后试样上、下表面的硬度值稍低于试样中间的硬度值,而120°模具挤压后试样表面硬度分布较均匀.  相似文献   

6.
采用两通道夹角φ=90°,外圆角ψ=20°的模具,成功实现了工业纯钛BC方式6道次ECAP温变形,累积等效真应变达到约6.3,制得ECAP温变形试样后,对各道次ECAP温变形后的工业纯钛进行压下量为55%的冷轧变形.同时,观察分析了变形试样的显微组织及性能,并对各道次ECAP温变形试样的热稳定性进行研究.结果表明,经过6道次ECAP变形后,工业纯钛的抗拉强度达到760MPa,伸长率为40%.当退火温度低于400℃时,ECAP变形试样的组织变化不大,显微硬度下降缓慢;当退火温度高于400℃时,由于发生了再结晶,显微硬度显著下降.  相似文献   

7.
氮等离子焰纯钛表面氮化   总被引:1,自引:1,他引:0       下载免费PDF全文
利用改造TIG焊枪通入N2+Ar混合气体产生氮等离子焰,在大气中直接加热纯钛试件,使基体表面的Ti元素与等离子焰中的N元素相互作用形成氮化层.主要研究了氮化温度和氮化时间对纯钛表面氮化层组织及性能的影响规律,得到了较佳氮化工艺参数.采用金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射等检测方法,分析了氮化层的形成机理、表面及截面微观形貌,并测试了表面显微硬度及耐磨性.结果表明,氮化层主要由TiN相组成,组织均匀、致密,与基体为良好的冶金结合,有效地改善了纯钛基体的耐磨性.  相似文献   

8.
对经表面搅拌摩擦加工的1060纯铝进行不同温度下12h的离子氮化,通过金相分析、显微硬度测量和XRD检测,研究试样表层显微组织和性能的演变规律。结果表明:随离子氮化温度升高,试样不断发生再结晶晶粒长大。180℃离子氮化试样表面检测到较弱的AIN衍射峰,这是由于较低温度下试样未发生再结晶,搅拌摩擦加工形成的缺陷所造成的"快速扩散通道"作用促进离子氮化所致。300℃离子氮化试样表面未检测到AIN衍射峰,这是由于再结晶使"快速扩散通道"作用消失所致。450℃离子氮化试样表面检测到AIN衍射峰,这是由于高温下N离子扩散速度显著增大所致。最终导致试样显微硬度呈先降低后升高的趋势。  相似文献   

9.
深层QPQ工艺参数对3Cr13钢渗层组织的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
蔡文雯  罗德福 《热加工工艺》2012,41(24):176-179
选用3Cr13马氏体不锈钢作为实验材料,利用深层QPQ盐浴复合处理处理技术,研究氮化温度、氮化时间和氰酸根浓度对QPQ复合处理后的渗层组织的影响.运用显微硬度计检测渗层的厚度和显微硬度值的变化,运用金相显微镜观察氮化后试样渗层的显微组织,检测化合物层的厚度和质量.结果表明:随氮化温度的升高或氮化时间的延长渗层深度增加;经630℃×2h氮化可形成深度高达97 μm的渗层组织;随氮化温度的升高,试样的表面硬度值在600℃后呈下降趋势,有疏松层的形成;氰酸根浓度对渗层的厚度影响显著,特别体现在扩散层的厚度上.而对试样表面硬度影响很小.  相似文献   

10.
对TA2工业纯钛进行2道次等径弯曲通道变形(ECAP),对变形后试样进行不同温度及不同保温时间的退火,并分别测量了显微硬度,并分析了400℃退火1、2、4、8 h试样横截面的显微硬度分布。结果表明:经过ECAP变形后,材料硬度增加显著;退火后,随着退火温度的升高,硬度逐渐降低;保温时间越长,硬度缓慢降低;600℃退火8 h后试样的硬度为1592 MPa,与初始工业纯钛硬度基本相同。另外,随着保温时间的增加,试样横截面硬度分布趋于均匀。  相似文献   

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