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光网曲线采用数4空线切割加工,改变了采用放大,照像,腐蚀的传统工艺方法。腐蚀法准备时间长,腐蚀的精度低,且腐蚀面的光洁欠佳,因此必需采用数控加工新工艺。 相似文献
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为了提高钻机螺旋锥齿轮的承载能力,提高其服役的可靠性,从现用设备的实际情况出发,对不同模数的螺旋锥齿轮分别采用不同的热处理工艺,然后负载试验,比较分析不同热处理工艺的接触疲劳强度σH和弯曲疲劳强度σF、工艺效果、技术难点及经济性。结果表明,模数大于11的,宜采用渗碳淬火工艺,模数8-11之间的,宜采用深层离子渗氮工艺,模数小于8的,可采用浅层离子渗氮。 相似文献
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环形喷嘴的熔模精密铸造 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对环形喷嘴的生产实践,发现对于环形复杂薄壁零件,前两层采用硅溶胶粘结剂型壳,加固层采用水玻璃粘结剂型壳,同时采用离心铸造的方式,离心机转速控制在300r/min左右,可以浇注出完整的叶片,叶片表面质量好,达到了用户的要求。 相似文献
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针对采用45钢制作耐压设备的焊接工艺进行了试验和研究,从低强匹配的观点出发,采用了低氢型焊接方法和焊接材料,试验结果及使用情况表明,采用的焊接工艺可行,焊接质量理想。 相似文献
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分析我国粉末涂装行业的固化烘道,绝大多数采用电,加热而滑采用燃油加热的原因,对采用电加热与燃油加热的方式进行了比较,说明燃油加热有显著的经济效益,同时简要介绍了燃油加热粉末固化设备的基本原理和主要技术问题。 相似文献
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采用铜合金金属型和铸铁金属型浇注灰铸铁和球铁Y形试块,加入不同量的Mn、Ti、Cu和Sn,研究金属型材料和添加合金对灰铸铁和球铁抗拉强度和疲劳强度的影响。结果发现:与采用铸铁金属型浇注相比,未加合金、采用铜合金金属型浇注的灰铸铁和球铁的力学性能略高。采用铜合金铸型浇注时,由于冷速较快,使石墨和基体组织细化的作用较强,添加合金元素改善力学性能的作用较为明显,而且反复浇注时,铜合金金属型的热应力较小。因此,灰铸铁和球铁采用铜合金金属型铸造比采用铸铁金属型有利。 相似文献
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光网曲线采用数控线切割加工,改变了采用放大、照像、腐蚀的传统工艺方法。腐蚀法准备时间长,腐蚀的精度低,且腐蚀面的光洁度欠佳,因此必需采用数控加工新工艺。 相似文献
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采用三维软件PrO/E设计模具形状部分,二维软件AutoCAD设计模具结构,分别采用油缸、斜杠抽芯,还有一处采用活块成形,油缸抽动的大型芯上设置挡肩,可以防止抽芯时铸件移动产生变形及裂纹。 相似文献
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针对采用45钢制作耐压设备的焊拉工艺进行了试验和研究,从低强匹配的观点出发,采用了低氢型焊接方法和焊接材料,试验结果及使用情况表明,采用的焊接可行,焊接质量理想。 相似文献
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为有效识别相交特征,提出一种新的基于特征主基面的相交特征识别算法。该算法首先对模型进行处理,抑制过渡特征,去除外轮廓面提取特征加工面,生成带扩展属性的加工面属性邻接图,并以特征面的面边关系属性为依据判断特征间的父子关系从而判定相交特征。通过特征基面的度的大小选定特征主基面并以凸边为痕迹添加虚链接,构建虚链辅助面,完成相交特征分离并对特征进行相似性判断,通过邻接矩阵与预定义特征库进行特征匹配从而完成相交特征识别。最后通过具有相交特征的模型验证算法的有效性。 相似文献
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介绍了840缸盖的铸件结构及技术要求,详细阐述了铸造工艺方案:采取平浇的方式,压边冒口进铁液,浇口比为ΣF直:ΣF横:ΣF内=2:2.3:1,一箱4件造型,水套芯与油嘴孔芯使用热芯盒制芯,其余的砂芯均使用冷芯盒制芯;利用ABP中频电炉熔炼,出铁温度1 455℃,出铁时进行随流孕育和引爆法蠕化,使用75SiFe孕育剂,出铁时孕育量为0.2%~0.3%,二次孕育的孕育量为0.4%,蠕化剂使用REMg和RESiFe,加入量分别为0.2%±0.05%和0.3%±0.05%。浇注温度1 415±10℃,浇注时间18±2 s。最终得到的铸件内外表面清洁、无披缝、粘砂、气孔、裂纹等问题,表面粗糙度小于Rz100,气道粗糙度小于Rz80;铸件蠕化率达到55%~75%,试棒抗拉强度380~430 MPa,缸盖进、排气道间底面硬度180~195 HB,珠光体体积分数20%~40%。 相似文献
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表面粗糙度对硅橡胶材料表面超疏水性的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
采用一种简单的方法制备出了硅橡胶超疏水性表面;将模具内表面做成一定的粗糙度;按照常规成型工艺,将液体硅橡胶浇注在模具内使其固化,待固化完毕后脱去模具,得到不同粗糙度的表面.经过接触角测量仪测定和扫描电子显微镜分析,结果表明:当硅橡胶表面粗糙度Ra=6.63 μm时,在其表面形成了类似于荷叶的乳突结构;在乳突表面还有亚微米级的小颗粒存在,形成了微米亚微米两级的粗糙结构,材料表面与水的静态接触角为153.5°,滚动角为8°,材料具有超疏水性;当硅橡胶表面粗糙度 Ra<6.63 μm时,材料表面的静态接触角随着表面粗糙度的增加而增加,当Ra=6.63 μm,静态接触角出现最大值153.5°.当表面粗糙度Ra>6.63 μm,材料表面的静态接触角随着表面粗糙度的增加而减小. 相似文献
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以一种超高强钢为研究对象,对其进行了热力学计算分析和热模拟压下实验,采用金相组织和扫描形貌分析等手段,研究了压下变形参数对超高强钢再结晶的影响规律。研究结果表明:变形速率越大,变形温度越低,实验钢动态再结晶越不容易发生;变形温度为950℃,变形速率为0.1s~(-1)时,真应变为0.1,奥氏体晶粒尺寸为65.24μm;真应变为0.5时,稳态连续再结晶形成的奥氏体沿着原来奥氏体向晶内长大,尺寸较为均匀,晶粒细化到48.21μm;真应变为0.8时,发生非连续再结晶,晶粒细化到30.45μm,呈现多边形等轴状。 相似文献